- •Введение
- •1.Выбор основоного оборудования и схемы выдачи энергии.
- •1.1 Выбор трансформаторов
- •1.2 Технико-экономическое сравнение вариантов
- •1.3 Определение количества присоединений
- •2 Расчет короткого замыкания
- •3 Выбор аппаратов
- •3.1 Выбор выключателей на вн и нн
- •3.2 Выбор разъединителей на вн и нн
- •3.3 Выбор разрядников на вн и нн
- •4 Выбор токоведущих частей
- •4.1 Выбор шин
- •5.1 Токовая защита электрических линий
- •5.1.1 Мтз линий с максимальной выдержкой времени
- •5.2 Защита трансформатороы
- •5.2.1 Дифференциальная защита
- •6.2 Выбор измерительных трансформаторов напряжения
- •7 Выбор контрольного кабеля
- •6.4 Выбор предохранителей для измерительных трансформаторов напряжения
3.3 Выбор разрядников на вн и нн
Разрядниками называют устройства, которые обеспечивают не только защиту изоляции от перенапряжений, но и гашение дуги сопровождающего тока в течение времени меньшего, чем время действия релейной защиты. Разрядники выбираются по следующему условию:
Для защиты от атмосферных перенапряжений изоляции электрооборудования неответственных подстанций небольшой мощности в сетях с любой системой заземления нейтралей при номинальном напряжении 10 кВ применяют облегчённые разрядники типа РВО-10У1 (разрядник вентильный, облегчённый, для работы в районах с умеренным климатом на открытом воздухе).
Для защиты от атмосферных перенапряжений подстанционного оборудования при номинальном напряжении 110 кВ применяют модернизированные разрядники типа РВС-110МУ1 (разрядник вентильный, станционный, модернизированный, для работы в районах с умеренным климатом на открытом воздухе).
(Л – 6 стр.364)
4 Выбор токоведущих частей
Основное электрооборудование электростанций и подстанций и электрические аппараты в их цепях (выключатели, разъединители, и т.д.) соединяются между собой проводниками разного типа, которые образуют токоведущие части электроустановок.
4.1 Выбор шин
В ЗРУ 6-10 кВ ошиновка и сборные шины выполняются жёсткими алюминиевыми шинами. Медные шины из-за высокой их стоимости не применяются даже при больших токах нагрузки. При токах до 3000 А применяют одно- и двухполосные шины. При больших расчётных токах от 3000 до 5000 А рекомендуются шины коробчатого сечения, т.к. при этом обеспечиваются наименьшие добавочные потери как от поверхностного эффекта, так и от эффекта близости при наилучших условиях охлаждения. Сборные шины и ответвления от них к электрическим аппаратам (ошиновка) 6-10 кВ крепятся на опорных фарфоровых изоляторах. Соединение шин по длине обычно выполняется сваркой. Различают следующее расположение шин:
а) горизонтальное;
б) вертикальное;
в) по вершинам треугольника.
Сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, поэтому сечение шин выбирают по допустимому току.
,
где – допустимый ток на шинах выбранного сечения,
– расчётный ток, по которому выбраны аппараты в этом присоединении (максимальный ток ремонтного или послеаварийного режима), [кА];
, (4.1.1)
где – номинальная мощность трансформатора, [кВ·А];
– номинальное напряжение сети.
Проверка шин на термическую стойкость при коротком замыкании.
Проверка термической стойкости жёсткости шин сводится к определению допустимого по условиям нагрева токами короткого замыкания сечения и сопоставления его с выбранным.
,
где – допустимое сечение по условию нагрева токами короткого замыкания, [мм2];
– сечение выбранных шин, [мм2].
, (4.1.2)
где – расчётный тепловой импульс короткого замыкания, [кА2·с];
С – коэффициент, зависящий от вида и материала проводника. Принимается по таблице №10 (стр.72).
Проверка шин на механическую прочность.
Механический расчёт однополосных шин (прямоугольного сечения) при р асположении фаз в одной плоскости.
Максимальное расчётное напряжение в материале шин [МПа] определяется по следующей формуле:
, (4.1.3)
где – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, [А];
– расстояние (пролёт) между осями изоляторов вдоль фазы, [м];
– расстояние между осями шин смежных фаз, [м]. Принимается не менее при расположении шин на ребро и не менее при расположении шин плашмя (при этом и должны быть выражены в метрах).
– момент сопротивления шин, [см3].
При расположении шин плашмя:
. (4.1.4)
Размеры b и h берутся в сантиметрах.
При расположении шин на ребро:
. (4.1.5)
Размеры b и h берутся в сантиметрах.
Для обеспечения механической прочности шин при токах короткого замыкания расчётное напряжение в материале шин не должно превышать допустимого.
Шины механически прочны, если
,
где – допустимое механическое напряжение в материале шин, [МПа]. Принимается по таблице №9 (стр.44) в зависимости от материала шин.
Механический расчёт шин коробчатого сечения.
Для коробчатых шин суммарное механическое напряжение складывается из двух напряжений: от взаимодействия швеллеров одной фазы и от взаимодействия фаз :
; (4.1.6)
Шины коробчатого сечения обладают большим моментом инерции, поэтому расчёт производится без учёта колебательного процесса в технической конструкции.
Считается, что швеллеры шин соединены между собой по всей длине сварным швом.
Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз определяется с учётом расположения шин.
Если шины расположены в горизонтальной плоскости
, (4.1.7)
где – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, [А];
l – расстояние (пролёт) между осями изоляторов вдоль фазы, [м];
– расстояние между осями шин смежных фаз, [м]. Принимается для коробчатых шин не менее .
– момент сопротивления, [см3]. Берётся из справочника.
Если шины расположены в вертикальной плоскости
(4.1.8)
Если шины расположены в вершинах прямоугольного треугольника
(4.1.9)
Сила взаимодействия между швеллерами, составляющими шину коробчатого профиля (для всех случаев расположения) определяется:
(4.1.10)
Напряжение в материале и от действия силы определяется по формуле:
, (4.1.11)
где – расстояние между прокладками, [м].
Шины механически прочны, если
, (4.1.12)
где – допустимое механическое напряжение в материале шин, [МПа]. Принимается по таблице №9 (стр.44) в зависимости от материала шин.
Усилие между швеллерами значительно и может привести к их схлёстыванию. Чтобы предупредить это, между швеллерами через промежутки устанавливают прокладки.
Максимально допустимое расстояние между прокладками
(4.1.13)
Если условие выполняется, то в пролёте прокладок не требуется и принимается равным . В противном случае число прокладок определяется по формуле и округляется до целого числа.
(4.1.14)
определяется по формуле
(4.1.15)
(Л – 1 стр.264)
При токах до 3000 А применяют одно- и двухполосные шины.
l = 1,5 м.
Сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, поэтому сечение шин выбирают по допустимому току.
,
где – допустимый ток на шинах выбранного сечения,
– расчётный ток, по которому выбраны аппараты в этом присоединении (максимальный ток ремонтного или послеаварийного режима), [кА].
; (4.1.1)
= 25000/ *10= 1443,41 А.
По справочнику принимаем алюминиевые шины поперечного сечения с = =2670 А, = 695 мм2.
h = 75 мм; с = 5,5 мм; b = 35 мм;
Рисунок 4.1- сечение шины.
Проверка шин на механическую прочность
Шины механически прочны, если:
δрасч.≤ δдоп;
где δдоп – допустимое механическое напряжение в материале шин,(МПа).
А для алюминиевых шин δдоп = 70 МПа.
Для коробчатых шин суммарное механическое напряжение складывается из двух напряжений: от взаимодействия швеллеров одной фазы δп, и от взаимодействия фаз δф :
Если шины расположены в горизонтальном положении
где iy – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, (А)
l - пролёт между осями изоляторов вдоль фазы,(м)
α – расстояние между осями шин смежных фаз,(м)
Wyo-yo - момент сопративления, (см³) Wyo-yo =58 см³
.α=0,13+0,1=023м
Сила взаимодействия между швеллерами, составляющими шину коробчатого профиля (для всех случаев расположения) определяется:
(4.1.10)
где iy – ударный ток трёхфазного короткого замыкания,
Н/м
Максимальное допустимое расстояние между прокладками
(4.1.13)
где – момент сопротивления одной полосы, [см3]. = 3,17 см3
lmax=√12(80 – 9,3)3,17/1,1= 10,1 м
lп max = 3,17 >l = 1,5.
Следовательно в пролёте прокладок не требуется и принимается равным . l=1,5
Напряжение в материале и от действия силы определяется по формуле:
;
где – расстояние между прокладками, [м].
– момент сопротивления одной полосы, [см3].
δп =1,1 * 49,4²/12*3,17=70,5 МПа.
Шины механически прочны, если:
δрасч = 9,3 + 70,5=79,8 МПа
δрасч = 22,3 МПа < = 80 МПа;
Выбранные шины по механической прочности проходят.
Проверка шин на термическую стойкость при коротком замыкании.
Проверка термической стойкости жёсткости шин сводится к определению допустимого по условиям нагрева токами короткого замыкания сечения и сопоставления его с выбранным.
,
где – допустимое сечение по условию нагрева токами короткого замыкания, [мм2];
– сечение выбранных шин, [мм2].
, (4.1.2)
gmin = =373,8 мм2;
где – расчётный тепловой импульс короткого замыкания, [кА2·с];
С – коэффициент, зависящий от вида и материала проводника. Принимается по таблице №10 (стр.72).
А для алюминиевых шин С = 88 Ас/мм2.
= 373.8 мм2 .
= 373.8 мм2 < = 695 мм2.
Таким образом, выбранные шины термически устойчивы.
Составляем таблицу расчетных и каталожных данных.
Расчетные и каталожные данные. Таблица 4.1.1
Условие выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
IНОМ РАСЧ ≤ IДОП |
IНОМ РАСЧ = 1445,08 А |
IДОП = 2670 А |
δРАСЧ ≤ δДОП |
δРАСЧ = 79,8 МПа |
δДОП = 80 МПа |
gMIN ≤ gВЫБ |
gMIN = 373,8 мм2 |
gВЫБ = 695 мм2 |
4.2 Выбор изоляторов
В распределительных устройствах шины крепятся на опорных, проходных и подвесных, выбор которых производится по следующим условиям:
По напряжению: ,
где – номинальное напряжение сети на стороне НН, [кВ];
– номинальное напряжение изолятора, [кВ].
По допустимой нагрузке:
,
где – сила, действующая на изолятор, [Н];
– допустимая нагрузка на головку изолятора, [Н].
,
где – разрушающая нагрузка на изгиб, [кВ·А].
Расчётная сила при горизонтальном или вертикальном расположении изоляторов всех фаз, [Н]:
, (4.2.1)
где – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, [А];
l – расстояние (пролёт) между осями изоляторов вдоль фазы, [м];
– расстояние между осями шин смежных фаз, [м];
–поправочный коэффициент на высоту шин.
При расположении прямоугольных шин на изоляторах на ребро
, (4.2.2)
где – высота изолятора, [м];
b, h – соответственно толіина и высота шин, [мм].
При расположении прямоугоьных шин на изоляторах плашмя
.
Для шин поперечного сечения
; (4.2.3)
где с, а – соответственно толщина и высота швеллера шин, [м].
Расчётная сила при расположении коробчатых шин в вершинах прямоугольного треугольника
; (4.2.4)
Проходные изоляторы выбираются:
По напряжению: ;
По номинальному току:
,
где – расчётный ток, по которому выбраны аппараты в этом присоединении, [А];
– номинальный ток изолятора, [А].
, (4.2.5)
где – номинальная мощность трансформатора, [кВ·А].
По допустимой нагрузке:
;
Допустимая нагрузка на головку изолятора, [Н]:
; (4.2.6)
Для проходных изоляторов при расположении шин в одной плоскости расчётная сила, [Н]:
; (4.2.7)
Для проходных изоляторов при расположении коробчатых шин в вершинах прямоугольного треугольника
; (4.2.8)
(Л – 1 стр.275)
Выбираем изолятор марки ОФ – 10 – 2000 – опорный фарфоровый изолятордля внутренней установки с UНОМ = 10 кВ, НИЗ = 210 мм, FРАСЧ = 20 кН.
Определяем поправку на высоту коробчатых шин.
; (4.2.3)
= 1,18.
Расчётная сила при горизонтальном или вертикальном расположении изоляторов всех фаз, [Н]:
; (4.2.7)
FРАСЧ = 679,04 Н < FДОП = 0,6 · 20000Н = 12000Н.
Поэтому изолятор марки ОФ – 10 – 2000кв проходит по механической прочности.
Составляем таблицу расчетных и каталожных данных.
Расчетные и каталожные данные. Таблица 4.2.1
Условие выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
UC ≤ UНОМ |
UC = 10 кВ |
UНОМ = 10 кВ |
FРАСЧ ≤ FДОП |
FРАСЧ = 679,04к Н |
FДОП =12000 кН |
Проходные изоляторы выбираются:
По напряжению: ;
По номинальному току:
4.3 Выбор кабелей
Кабели широко применяются в электроустановках. Потребители 6-10 кВ, как правило, получают питание по кабельным линиям. Чтобы обеспечить пожарную безопасность в производственных помещениях ТЭС и АЭС рекомендуется применять кабели, у которых оболочка, изоляция и покровы выполнены из невоспламеняющихся материалов, например, из самозатухающего полиэтилена или поливинилхлоридного пластика.
Марки кабелей, рекомендуемые для прокладки в земле и в воздухе. Таблица 4.3.1
Область применения |
С бумажной пропитанной изоляцией |
С пластмассовой и резиновой изоляцией |
В земле, со средней коррозийной активностью |
ААШв, ААШп, ААПл |
АПвБбШв, АВБбШв |
В туннелях, каналах, производственных помещениях – сырых |
ААШв, ААБлГ |
АВВБГ, АВРБГ |
– сухих |
ААГ, ААШв, ААБвГ |
АВВГ, АВРГ |
– сырых с высокой коррозийной активностью |
ААШв, ААБвГ |
АВБбШв, АПАшв |
– пожароопасных |
ААГ, ААШв |
АВВГ, АВРГ |
(Л – 2 стр.250)
Марки кабелей приведены по ГОСТ 7.006-72.
Допустимые токи кабелей с пластмассовой изоляцией на напряжение 6-10 кВ принимаются такими же, как и кабелей с бумажной изоляцией.
Кабели выбираются:
1 По конструкции;
2 По напряжению: ,
где – напряжение сети на стороне низкого напряжения, [кВ];
– номинальное напряжение кабеля, [кВ].
3 По экономической плотности тока:
где – максимальный рабочий ток нормального режима без перегрузки, [А];
– экономическое сечение проводника (сечение, при котором обеспечиваются наименьшие приведённые затраты), [мм2];
– экономическая плотность тока, [А/мм2], которая зависит от продолжительности использования максимума нагрузки, вида изоляции и материала проводника. Принимается по таблице №8 (стр.44).
где – номинальная мощность трансформатора, [кВ·А];
– число присоединений на стороне низкого напряжения для одного трансформатора.
По допустимому току:
,
где – допустимый ток кабеля, [А].
Если условия прокладки кабелей отличаются от условий нормальной среды или в одной траншее проложено несколько параллельных кабелей, то условие примет вид:
,
где – поправочный коэффициент на число рядом проложенных в земле кабелей. Принимается по таблице №6 (стр.69);
– поправочный коэффициент на температуру. Этим коэффициентом можно пренебречь.
Выбранные по нормальному режиму кабели проверяются по следующим условиям:
По условию нагрева при работе с перегрузкой в послеаварийном режиме:
,
где К – допустимый коэффициент перегрузки кабеля в послеаварийном режиме;
;
– ток в кабеле в послеаварийном режиме, [А];
; (4.3.3)
По условию термической устойчивости при коротком замыкании:
,
где – допустимое сечение по условию нагрева токами короткого замыкания, [м];
, (4.3.4)
где – расчётный тепловой импульс короткого замыкания, [кА2·с];
С – коэффициент, зависящий от вида и материала проводника. Принимается по таблице №10 (стр.45).
(Л – 2 стр.249, Л – 1 стр.286)
Выбираем кабель на НН по следующим условиям:
Выбираем трехжильный кабель марки ААШВ с алюминиевой оболочкой, алюминиевыми жилами, шланговый с виниловой изоляцией, т.к. кабели данной марки получили наибольшее применение для прокладки в земле при напряжении до 10 кВ.
По напряжению: ,
где – напряжение сети на стороне низкого напряжения, [кВ];
– номинальное напряжение кабеля, [кВ].
Выбираем кабель марки ААШВ с UНОМ = 10 кВ.
По экономической плотности тока:
;
где – экономическое сечение проводника (сечение, при котором обеспечиваются наименьшие приведённые затраты), [мм2];
– максимальный рабочий ток нормального режима без перегрузки, [А];
– экономическая плотность тока, [А/мм2].
Для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами при TMAX выше 5000 часов (т.к. завод работает с равномерным графиком нагрузки) принимаем равным 1,6 А/мм2.
, (4.3.2)
,
где – номинальная мощность трансформатора, [кВ·А];
nлэп – число присоединений на стороне низкого напряжения для одного трансформатора.
, (4.3.1)
= 0,48/1,2 = 0,4 мм2
Принимаем два параллельно проложенных кабеля марки ААШВ 10(3x355) с
IДОП = 930 А.
По допустимому току
;
где – допустимый ток кабеля, [А].
Т.к. используется два параллельных кабеля, то условие примет вид:
где – поправочный коэффициент. Принимаем
= 0,9 К2=1,3
480 < 3*930= 2790 А.
Выбранный кабель по данному условию подходит.
По условию нагрева при работе с перегрузкой в послеаварийном режиме:
,
где К – допустимый коэффициент перегрузки кабеля в послеаварийном режиме;
– ток в кабеле в послеаварийном режиме, [А];
; (4.3.3)
930 · 0,9 ∙ 1,3 = 1088,1 А > 0,96 А;
Выбранный кабель по данному условию проходит.Оконяательно принимаем кабель марки ААШВ 10(3*185)мм2 =(3*310)930А
6 По условию термической устойчивости при коротком замыкании:
,
где – допустимое сечение по условию нагрева токами короткого замыкания, [м];
,
где – расчётный тепловой импульс короткого замыкания, [кА2·с];
С – коэффициент, зависящий от вида и материала проводника.
Для кабелей 10 кВ с бумажной изоляцией и алюминиевыми сплошными
жилами С = 94 А∙с2/мм2.
, (4.3.4)
мм²
=622,7 мм2 < = 930 мм2.
Выбранный кабель по данному условию проходит.
Окончательно принимаем два параллельно проложенных кабеля марки ААШВ 10(3x185) с IДОП = 930 А.
Условия выбора |
Расчётный данные |
Каталожные данные |
К ∙ К1 ∙ К2 ∙ IДОП ≥ IПАР |
К ∙ К1 ∙ К2 ∙ IДОП=1088,1 А |
IПАР =960 А |
g min ≤ gвыбр |
g min =622,7мм² |
gвыбр=930 мм2 |
Релейная защита – это специальное устройство, которое состоит из реле и других аппаратов отключения повреждённой части установки или подающих сигнал о нарушении нормальной работы установки или сети. Назначением релейной защиты является выявление места возникновения короткого замыкания и быстрое автоматическое отключение выключателем повреждённого оборудования или участка сети от остальной части электроустановки или сети, а также выявление нарушения нормальных режимов работы оборудования и подача предупредительного сигнала обслуживающему персоналу или отключение оборудования с выдержкой времени.
К релейной защите предъявляются следующие требования:
Быстродействие.
Селективность (избирательность) – необходимость отключения только повреждённого участка установки. Избирательность определяется выдержкой времени действия защиты или током срабатывания.
Чувствительность.
Надёжность.