2.3.1. Подбор сечения “рыбок”.

Схема прикрепления для случая, когда поперечные и продольные балки имеют разную высоту, показана на рисунке . При расчете предполагается, что опорный изгибающий момент, действующий в местах пересечения продольных и поперечных балок, воспринимается рыбками. Высота рыбки принимается равной высоте поперечной балки.

Схема прикрепления продольных балок к поперечной.

Усилие в верхней “рыбке” определяется по формуле

,

где t_р – толщина рыбки, принимаем толщиной равной 16мм.

Проводим проверку на прочность:

,

где А_Р – площадь поперечного сечения “рыбки”

условие выполняется.

2.3.2. Расчет прикреплений.

Схема прикрепления продольных балок к поперечной с помощью высокопрочных болтов диаметром 22мм показана на рисунке .

Требуемое количество болтов n₁ для прикрепления “рыбок” определяется по формуле

где N – продольная сила, равная 158,8тс;

m – коэффициент равный 0,9;

n_s – число контактов в соединении;

Q_bh – расчетное усилие, воспринимаемое одним болтоконтактом.

принимаем 18 штук.

Число болтов n₂ и n₃, необходимое для восприятия поперечной силы Q=132,14тс определяется по формуле

, принимаем 9 шт.

, принимаем 20 шт.

Схема прикрепления поперечной балки к узлу главной фермы.

Число высокопрочных болтов n₄ и n₅ в соединении при Q=183,26тс определяется по формуле

, принимаем 12 шт.

, принимаем 24шт.

2.3.3. Расчет связей между продольными балками.

Элементы связей воспринимают сжимающие или растягивающие усилия. Поэтому минимальный размер сечений определяется прежде всего требованиями допустимой предельной гибкости _пр:

,

Схема расположения продольных связей.

Связи принимаем из уголков 90х90х6 с радиусом инерции r_min=2.78*10^-2м. Тогда

, условие выполняется.

Число монтажных болтов определяется по формуле

принимаем 2 шт.

2.1.7 Подбор ребер жесткости.

Для обеспечения местной устойчивости сжатых зон вертикальных стенок балок применяют ребра жесткости. Коме того, ребра жесткости должны быть предусмотрены в местах расположения поперечных связей. Исходя из условия расстояние назначается не более чем двойная высота стенки балки. Расстояние принимается равным 1.1 м. Толщина ребра назначается равной 10 мм, а ширина выступающей части из условия

,принимаем 120*10

3.1 Расчет элементов главных ферм.

3.1.1 Построение линий влияния усилий в элементах фермы

Усилия в элементах ферм определяются с помощью линий влияния. Растягивающие усилия считаются положительными, сжимающие – отрицательными.

3.1.2 Определение усилий.

рн= 0.5×(53.3+ 22.6)= 37.95 (кН/ м). – нормативная равномерно распределенная нагрузка от собственного веса,

где: 22.6 кН/ м – нагрузка от ж/ б плиты пролетного строения;

53.3кН/ м – нагрузка от собственного веса пролетного строения.

рн max= 0.5×(1.1×53.3+1.2×22.6)= 42.88 (кН/ м). – максимальная равномерно распределенная нагрузка от собственного веса.

рн min= 0.5×(0.9×53.3+0.9×22.6)= 34.16 (кН/ м). – минимальная равномерно распределенная нагрузка от собственного веса.

Нормативную временную нагрузку определяем в зависимости от длины загружения линии влияния  и положения вершины линии влияния :

Таблица 11.

№ п/п	Линия влияния	Длина загружения , м	Положение вершины 	Нормативная нагрузка q^т ,кн/м
1	Н1 – Н2	110	0.1	70,8
2	Н2 – Н3	110	0.3	70,4
3	В2 - В3	110	0,2	70,6
4	В3 – В4	110	0,4	70,2
5	Н2 – В3	24.5	0.2	97,6
		85.5	0.1	71,8
6	В3 – Н3	22	0.1	100,2

Усилия в элементах определяются путем загружения линий влияния постоянной и вертикальной временной нагрузкой. Усилие в элементе в общем случае равно:

,

где р – постоянная нагрузка от веса мостового полотна и веса

металлоконструкций пролетного строения, с учетом

коэффициентов надежности;

q^т – вертикальная временная нагрузка;

(1+) – коэффициент динамики;

_f - коэффициент надежности к временной нагрузк