Продолжение таблицы№2

1	2	3	4	5	6	7	8	9
13	Кол-во конденсата от подогревателей се-тевой воды и с про-изводства.	Gконд	Т/ч	Дпсв + Gпотр	22,3	18,98	13,93	9,05
14	Расход пара на соб-ственные нужды ко-тельной.		Т/ч	0,01×Ксн ×Двн Ксн –пинимаем 8%	2,62	2,358	1,954	1,564
15	Расход пара на пок-рытие потерь в ко-тельной.	Дпот	Т/ч	Кпот ×Двн Кпот-(см.п.38.табл№1)	0,656	0,589	0,488	0,391
16	Расход пара на мазутное хоз-во	Дмх	Т/ч		0,984	0,884	0,732	0,586
17	Суммарный расход пара на собственные нужды	Дсн	Т/ч	+ Дпот	4,26	3,83	3,174	2,541
18	Суммарная паропро-изводительность ко-тельной.	Д	Т/ч	Двн+ Дсн	38,3	34,6	29,14	23,37
19	Потери конденсата в оборудовании внеш-них потребите-лей и внутри котель-ной.		Т/ч	(Дпотр - Gпотр)+0,02Д	11,26	11,19	11,09	10,96
20	Кол-во воды , пос-тупающей в расши-ритель с непрерыв-ной продувкой.	Gпр	Т/ч	0,01×П×Д П-(см.39, табл№1)	1,034	0,934	0,786	0,63
21	Кол-во пара , получа-емого в расширителе непрерывной про-дувки.	Драсш	Т/ч		0,164	0,148	0,124	0,1
22	Кол-во воды на вы-ходе из расширителя непрерывной про-дувки		Т/ч	Gпр - Драсш	0,87	0,78	0,66	0,53
23	Кол-во воды на вы-ходе из деазратора	Gд	Т/ч	Д+G'пр+ΔGтс	41,72	38,04	33,6	25,82
24	Выпар из деаэратора	Двып	Т/ч	dвып × Gд =0,002 Gд	0,083	0,076	0,067	0,051
25	Кол-во умягчённой воды поступающей из водоподготовки котельной уст-ки	Gвпу	Т/ч		14,88	14,81	15,83	13,52
26	Кол-во сырой воды, поступающей в во- доподготовительную установку	Gсв	Т/ч		17,85	17,77	18,99	16,22

1	2	3	4	5	6	7	8	9
27	Температура сырой воды после охлади- теля непрерывной продувки	t'св	ºС		8,75	8,4	7,68	17,51
28	Расход пара на по-догрев сырой воды	Дсв	Т/ч		0,77	0,78	0,867	0,41
29	Кол-во конденсата от подогревателей сырой воды поступающей в деаэратор.	Gпсв	Т/ч		0,77	0,78	0,867	0,41
30	Расход пара на подогрев химически очищенной воды перед деаэратором.	Дпхов	Т/ч		1,51	1,51	1,61	1,37
31	Кол-во конденсата от подогревателей химически очищен-ной воды.	Gпхов	Т/ч		1,51	1,51	1,61	1,37
32	Суммарный вес по-токов, поступаю-щих в деаэратор (кроме греющего пара)	G′q	Т/ч	Gконд+ Gвпу+ Драсш+ +Дсв+ Gпхов-Двып	39,54	36,15	32,29	24,39
33	Средняя температу-ра воды в деаэрато-ре.		˚C	(Gконд×t^потрконд+ Gвпу ×t^″хов+Драсш× i^″расш+ Дсв×i^свконд+ Gпхов× i^хов конд-Двып× i^″вып)/Gд	81,25	81,87	83,69	82,14
34	Расход греющего пара на деаэратор.	Д	Т/ч		1,74	1,55	1,25	1,03
35	Уточнённый расход пара на мазутное хоз-во.	Дмх	Т/ч	по нормам проектирования.	0,984	0,884	0,732	0,586
36	Расход пара на собственные нужды.	Дсн	Т/ч	ДД+ДСВ+ДПХОВ	5,01	4,72	4,46	3,39
37	Действительная па-ропроизводительность котельной с учё-том расхода пара на собственные нужды.	Дк	Т/ч	1,02(ДВН+ДСН)	38,5	34,88	29,46	23,4
38	Невязка с предвари-тельно принятой па- ропроизводительностью.	ΔД	%		0,51	0,57	0,11	0,14

продолжение таблицы№2

Д анные для аэродинамического расчёта газового тракта на участке топка-выход из экономайзера.

Таблица№3

Участок тракта.	Ø трубы.	Расположение труб	Число рядов труб по ходу газа.	Отношение σ=S1/d	Отношение σ=S2/d	Ψ= S1-d S2-d	Средняя теме-ратура газов.	Средняя ско-рость газов.	Поправочный коэ-т К из табл№ VΙΙ-5[7].
Котёл-пучки.	51	коридорный	80	2,156	1,764	1,512	650,5	14,57	1,15
Водяной экономайзер.	76		15	1,97	1,97	1	220	7,54	1,2

Исходные данные для аэродинамического расчёта газоходов.

Таблица№4

Участок	Скорость газов W (м/c).	Секундный объём газов Vд , (м/с).	Расчётное се-чение газохода , (м^2)	Конструктивные разме-ры.
От котла до эконо-майзера.	12	4,702	0,39	0,6×0,65
От экономайзера до дымососа.	11,18	4,31	0,385	0,55×0,7
От дымососа до входа в сборный газоход.	11,18	4,31	0,385	0,55×0,7
Сборный газоход участки: 1. 2	11,97	4,31	0,385	0,55×0,7
	11,97	8,62	0,72	0,8×0,9

Задаемся скоростью газов 10-12 м/с, рассчитаем , найдем площадь сечения и габаритные размеры (которые округлим кратным 0,05), затем в обратном порядке – уточним площадь сечения, и скорость газов.

[м³/c],

где -объем дымовых газов при избытке воздуха за котлоагрегатом [м³/кг];

V^о = 10,62[м³/кг];

V_ух=13,09[м³/кг]; V_ух=14,18[м³/кг];

- температура уходящих газов за котельным пучком ,экономайзером берутся из первой части проекта.

- присос воздуха в газоходах, т.к. газоходы стальные то

= 0,1769 (кг/с) расчетный расход топлива на один котел, берётся из первой части проекта.

Р асчёт дымовой трубы.

[м];

При помощи методички принимаем:

A=200

m=1

пдк=0,5 [мг/м³]

F=1

м³

где: В_р =0,636– расход топлива [т/ч]

n =4– число котлов в котельной

=40211,6 - низшая теплота сгорания топлива [кДж/кг]

S^р =0,3 – содержание серы в топливе [%]

где: К – коэф-т, характеризующий выход NO₂ на тонну условного топлива [кг/т.у.т.]

β₁= 0,8

М= 4,16+9,58=13,74 (г/с).

(м), по СНиП II-35-76 часть 2, глава 35, п.7,14 – Ближайшая большая высота составляет 30 метров

Найдем диаметр устья дымовой трубы:

(м) ; по СНиП II-35-76 часть 2, глава 35, п.7,14 – Ближайший больший диаметр равен 1,5 м.

Найдем нижний внутренний диаметр трубы:

[м];

Сопротивление дымовой трубы.

,

где: i=0,02

W_вых =13,5 [м/с]

[кг/м²]

[кг/м²]

[кг/м²]

Рассчитаем самотягу дымовой трубы:

[см. Н.М. стр. 207 VII-26]

6

Схема аэродинамического расчёта газового тракта.

Таблица№5

Наименование величины.	Обозначение		Раз-мер-ность.		Расчётная формула.		Расчёт.
Топка
Разряжение на вы- ходе из топки(из поворотной камеры).			Кг/м^2		Принимается		2
Конвективные пучки
Средняя скорость дымовых газов.		Wг		М/с				14,57
Динамическое давление.		hq		Кг/м^2		По графику VІІ-2, стр186		4,1
Коэффициент соп-ротивления пучка.		ζкп		Кг/м^2		метод. указ. “Аэродинамический расчет газо-воздушного тракта”форм. 16или 17		31,28
Сопротивление пучка.		Δhкп		Кг/м^2		ζкп× hq		128,25
Мест сопрот в пучке: повор.90		Δhм		Кг/м^2		«Норм.метод» ζ× hq		4,1
Повор90		Δhм						4,1*2=8,2
Коэфициент К						«Норм.метод»стр175,таблVII-5		1,15
Общее сопротивле-ние.		h		Кг/м^2		(Δhкп+ Δhм)×К		161,63
Газоход между котлом и водяным экономайзером
Средняя скорость дымовых газов.	Wг		М/с		Из табл№		12
Динамическое давление.	hq		Кг/м^2		«Норм.метод»стр186 рисVІІ-2.		4,6
Коэффициенты мес-тного сопротивле-ния: конфузор	ζ		Кг/м^2				0,22
диффузор							0,64
Измен.сеч.(вход)							0,15
Поворот на 90							1
Сопротивление участка.	Δh		Кг/м^2		Σζ × hq		2,01*4,6=9,25
Водяной экономайзер
Скорость газов	Wг		М/с		Из табл№		7,55
Динамическое давление			Кг/м^2		«Норм.метод»стр186 рисVІІ-2..		1,8
Коэффициент соп-ротивления пучка.	ζэк		Кг/м^2		0,5×Z2		7,5
Коэффициент	К				Таблица VΙΙΙ-5[7].		1,2
продолжение таблицы№5
Сопротивление во-дяного экономай-зера с учётом (К).	Δh		Кг/м^2		ζэк× ×К		16,2
Участок выхода из экономайзера –выход из дымососа.
Средняя скорость дымовых газов.	Wг		М/с		Из табл№		11,18
Динамическое давление.	hq		Кг/м^2		«Норм.метод»стр186 рисVІІ-2.		6
Коэффициенты мес-тного сопротивле-ния. Измен.сечен. (вых) Поворот на 90 градусов Отвод Диффузор Карман Конфузор			Кг/м^2				0,1
							1
							0,35
							0,15
							0,2
							0,4
Сопротивление участка.	Δh		Кг/м^2		Σζ × hq		13,2
Участок выхода из дымососа – выход из дымовой трубы
Средняя скорость в участке.	Wг		М/с		Из таблицы№		11,97
Динамическое дав-ление			Кг/м^2		По графику VΙΙΙ-2[7].		5,9
Коэфф.местных сопрат:
диффузор			Кг/м^2				0,2
Отвод на 90			Кг/м^2				0,23
продолжение таблицы№5
Тройник			Кг/м^2				0,15+0,7=0,85
Отвод на 90			Кг/м^2				0,13
Сопротивление уча-стка до сборногоного газохода .			Кг/м^2		Σζ × hq		8,31
Средняя скорость в сборном газоходе.	Wг		М/с				11,97
Динамическое дав-ление в сборном газоходе.			Кг/м^2				8,62
Сопрат.при входе в трубу			Кг/м^2				0,62
Сопротивление сборного газохода					Аналогично расчету предыдущего газохода		11,98
Высота дымовой трубы.	Н		м		метод. указ. “Аэродинамический расчет газо-воздушного тракта”форм. 23		30
Сопративление дымовой трубы	ΔHgr		Кг/м^2		метод. указ. “Аэродинамический расчет газо-воздушного тракта”форм. 31		4,78
Перепад полных давлений по газовому тракту	ΔHп		Кг/м^2		ΔHполн=h^˝т+∑Δh±hc		204,95