- •Введение
- •Исходные данные
- •Оценка инженерно – геологических и гидрологических условий площадки строительства
- •Нормативные и расчетные значения характеристик физико-механических свойств грунтов
- •2. Расчёт фундамента на естественном основании
- •2.1. Выбор глубины заложения фундамента
- •2.2. Определение площади подошвы фундамента
- •2.3 Проверка слабого подстилающего слоя
- •2.4.Определение осадки основания
- •2.4. Определение крена фундамента и перемещение верха опоры
- •2.5. Определение положения равнодействующей
- •2.6. Расчёт основания по I группе предельных состояний
- •2.7 Расчет осадки методом эквивалентного слоя
- •2.8 Расчет осадок во времени
- •Проектирование варианта фундамента на сваях.
- •3.1 Выбор глубины заложения и глубины свай.
- •3.2 Определение несущей способности одиночной сваи.
- •3.3 Определение расчётных нагрузок
- •3.4 Расчет осадки свайного фундамента
- •3.5 Выбор механизма для погружения сваи и определения проектного отказа
- •4.Технико-экономическое сравнение варианта фундамента
- •Технико – экономические показатели сравниваемых вариантов
- •Список литературы
3.2 Определение несущей способности одиночной сваи.
Несущая способность сваи по сопротивлению грунта.
=1∙(10366∙1∙0,32+1,2∙(25,45∙2,0+28,9825 ∙2,0+30,3644∙1,35+27,6075∙1,05))=1210,38кн
Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю по сопротивлению грунта основания:
=1210,38/1,4=864,56кН
Несущая способность по материалу сваи:
Fdm = 1(1185000.09 + 12500000.0001134 ) = 878,04 кН кН
Коэффициент использования прочности материала сваи и грунта основания
Требуемое количество свай:
– расчётная нагрузка, передаваемая на обрез ростверка опорой.
шт.
Принимаю 18 штук. 3 ряда по 6 штук
Gрост=7,6∙3,6∙3,5∙25=2377,57кН
Gгр=(7,6∙3,6-6,63∙3,13)∙0,5∙8,66=27,79кН
Gсв=18· 25·0,3∙0,3(7-0,6) =259,2кН
3.3 Определение расчётных нагрузок
Расчётные нагрузки, действующие в уровне подошвы ростверка:
- вертикальная составляющая:
кН;
- определяющий момент внешних сил, действующих вдоль моста:
кНм;
- момент поперёк моста:
кНм;
Расчётная нагрузка, передаваемая на крайние сваи:
- при действии нагрузки вдоль моста (относительно оси Х):
кН;
кН;т.к. условие не выполняется примем количество свай n=24 шт. Gсв=345,6; ; ;
;
кН;
при действии нагрузки поперёк моста:
кН;
кН;
В обоих случаях условия выполняются.
Проверяем несущую способность и деформативность основания свайного фундамента как условного массивного.
Для этого определяем размеры и давление от веса условного фундамента при расчёте по первой группе предельных состояний.
φmt=∑φi∙hi/d=(16,817∙5,35+16,581∙1,05)/9,5=11,30
ά= φmt/4=11,30/4=2,83
а=3,30+2∙6,4∙tg2,83=3,93 м
b=7,3+2∙6,4∙tg2,83=7,93 м
Aс=ab=31,16м2
Vгр= Ac∙d-Vсв-Vроств
Vгр=31,16∙9,5-0,3∙0,3∙6,4∙24-3,8∙7,8∙3,5=178,456м3
Средневзвешенное значение удельного веса грунта в пределах условного фундамента, принимаем с учетом взвешивающего действия воды:
γmt=(10,704∙5,85+9,302∙1,05)/(5,85+1,05)=10,49кН/м3
Gгр= γmt ∙Vгр кН
Gгр=10,49∙178,456=2473,122кН
Gрост+Gсв=2726,93+345,6=3072,53кН
Нормальная составляющая усилия условного фундамента на основание с учетом: веса грунтового массива, с заключенного в нем ростверком и свай.
H1у= кН;
Mс=0,7∙1,2∙520∙9,1+1,5∙0,5∙ (100∙9,1+80∙6,8)= 5065,38кН∙м
Коэффициент постели грунта в уровне подошвы условного фундамента определяется по формуле:
Cb=Kd=3541,30∙9,5=33642,32кН/м3
Находим среднее и максимальное давление на грунт основания условного фундамента:
P=Nc/Ac=16241,87/31,16=521,24кПа
Pmax=Nc/Ac+6∙a∙ (3Mc+2H1d)/(b∙ (K/Cb∙d4+3a3))=459,75+6∙3,93∙ (3∙5065,38+
+2∙1252,35∙9,5)/(7,93(3541,30∙9,54+3∙60,698))=459,75кПа
R0 принимаем по таблице 1 приложения 24:
R0=156кПа
R=1,7(R0(1+K1(b-2))+K2Y(d-2))=1,7∙ (156(1+0,04(7,93-2))+2∙20,8(9,5-2))=858,51кПа
Проверяем выполнение условий
P=459,75кПа<R/γn=858,51/1,4=613,22кПа
Pmax=459,75кПа< γc R/γn=1,2∙858,51/1,4=735,87кПа
Условная прочность фундамента обеспечена с большим запасом.
3.4 Расчет осадки свайного фундамента
Для этого определяем размеры и давление от веса условного фундамента при расчёте по второй группе предельных состояний.
φmt=∑φIIi∙hi/d=(17,620∙5,35+17,248∙1,05)/9,5=11,829
ά= φmt/4=11,829/4=2,9573
а=3,3+2∙6,4∙tg2,957=3,96 м
b=7,3+2∙6,4∙tg2,957=7,96 м
Aс=ab=31,52м2
Vгр= Ac∙d-Vсв-Vроств
Vгр=31,52∙9,5-0,3∙0,3∙6,4∙24-3,6∙7,6∙3,5=189,87м3
γmt=(10,704∙5,85+9,302∙1,05)/(5,85+1,05)=10,49кН/м3
Gгр= γmt ∙Vгр кН
Gгр=10,49∙189,87=1991,736
Gрост+Gсв=2758,14+345,6=3103,74кН
Нормальная и горизонтальная составляющие, опрокидывающий момент, действующие на условный фундамент, определяется при коэффициенте надежности равном 1
H2=1015,5кН;
Mс2=0,7∙1∙520∙9,1+1∙0,5∙ (100∙9,1+80∙6,8)=4039,4кН∙м
Расчётное сопротивление основания условного фундамента из полутвердой глины для расчета по второй группе предельных состояний:
R=1,2∙1,1∙ (0,40∙1∙4,28 ∙18,8+2,58∙9,5∙10,7+5,19∙58)/1=786,01кПа
Условия выполняются:
P=Nc/Ac=13936,976/31,52=442,2 кПа<R;
Pmax=Nc/Ac+Mc/Wcx=422,2+4039,4∙6/(3,96 2∙7,96)=616,36кПа<1,2R,
Pmin=Nc/Ac-Mc/Wcx=422,2-4039,4∙6/(3,96 2∙7,96)=228,04кПа>0.
Имеется значительный запас, суглинок служит надежным основанием, поэтому расчет осадок условного фундамента допускается не выполнять.