- •1.Сущность процесса экстракции
- •2. Свойства треугольной диаграммы
- •3. Методы осуществления экстракции
- •4. Однократная экстракция
- •5. Многократная экстракция
- •6. Расчёт противоточной экстракции по ∆-ой диаграмме
- •7. Физическая сущность абсорбции. Уравнение Генри
- •8. Основное уравнение массопередачи при абсорбции.
- •9. Материальный баланс абсорбера.
- •1 0. Тепловой баланс абсорбера.
- •11. Абсорбция тощих газов.
- •12. Коэффициент извлечения абсорбции. Уравнение Кремсена.
- •13.Принципиальная схема установки абсорбер-десорбер.
- •14.Физическая сущность адсорбции
- •15. Изотерма адсорбции
- •16. Скорость адсорбции. Время защитного действия
- •17. Материальный баланс адсорбера.
- •18. Способы регенерации адсорбентов.
- •2 5. Гидродинамические процессы
- •26.Скорость осаждения в поле действия силы тяжести.
- •27.Критериальное уравнение осаждения.
- •28. Сущность процесса фильтрования
- •29. Типы фильтрующих перегородок и осадков
- •30. Способы фильтрования
- •31. Фильтрование при постоянном перепаде давления
- •32. Фильтрование при постоянной скорости.
- •Вопрос 33. Промывка осадка на фильтре.
- •34 Расчет фильтров .
- •Сущность центробежного осаждения и фильтрования
- •36. Центрифуги
- •37. Отстойное центрифугирование. Скорость осаждения при центрифугировании.
- •38. Центробежное фильтрование. Движущая сила.
- •39. Очистка газов в циклонах. Мультициклон. Гидроциклон.
- •40. Основные характеристики псевдоожиженного слоя.
- •41. Основное уравнение гидростатики
- •42.Режимы движения жидкости
- •43.Уравнение неразрывности потока (Материальный баланс потока)
- •44.Энергетический баланс потока жидкости.Ур-е Бернулли.
- •45. Уравнение Дарси-Вейсбаха.
- •46. Истечение жидкости из донного отверстия при постоянном уровне.
- •47. Истечение жидкости из донного отверстия при переменном уровне.
- •48. Местные и линейные гидравлические сопротивления
1 0. Тепловой баланс абсорбера.
Поглощение комп-ов газовой смеси при абсорбции сопровождается выделением тепла, величина к-го пропорциональна массе и теплоте растворения qA поглощаемых комп-ов, к-ая в первом приближении может быть принята равной теплоте конденсации соответствующего комп-та. Если считать, что все выделившееся при абсорбции тепло пошло на увеличение темп-ры абсорбента, т.е. не учитывать некоторое повышение температуры газа и тепловые потери в окр. среду, то такое допущение дает некоторый запас в расчетах. Общее количество тепла, выделяющееся при абсорбции, равно
Выделяющееся в процессе абсорбции тепло QA повышает температуру абсорбента, что приводит к ухудшению поглощения компонентов газовой смеси.
Если выделенное при абсорбции тепло не отводить, то темп-ра абсорбента на выходе из аппарата без учета нагревания газа и теплопотерь в окр. среду будет равна
где С — средняя теплоемкость абсорбента в интервале температур от ( t0 до tN’; L — средний расход абсорбента в абсорбере.
Средняя температура в абсорбере
П ри абсорбции жирных газов, когда поглощается значительная масса газа, тепло, выделенное при абсорбции, окажется большим и приведет к недопустимому повышению темп-ры, что потребует увеличения расхода абсорбента или числа тарелок в абсорбере. Чтобы избежать этого, в одном-двух сечениях аппарата проводят промежуточный отвод тепла Q, обеспечивая тем самым на выходе из абсорбера необходимую температуру tN. При промежуточном отводе тепла темп-ра абсорбента на выходе из абсорбера будет равна
Применение промежуточного охлаждения обеспечивает более равномерное распределение температур по высоте аппарата и более благоприятные условия протекания процесса абсорбции
РИС Схема абсорбера с промежуточным отводом тепла и изменение температуры по высоте аппарата
.
11. Абсорбция тощих газов.
В случае абсорбции так называемых "сухих" газов кол-во извлекаемых комп-ов невелико, что позволяет в расчетах пользоваться усредненным абсорбционным фактором А, к-ый рассчитывают как среднее геометрическое между абсорбционными факторами для низа и верха абсорбера:
В этом случае уравнение запишется в виде
Варьируя номером тарелки j от 1 до N,
получим с-му равенств:
П осле соответствующих подстановок и преобразований получим выражение изменение концентрации на нижней тарелке.
И сключим YN из этого уравнения, использовав уравнение
Получим
Это уравнение можно привести к виду уравнения
если в левой части последнего прибавить и отнять AN+1YN+1
После преобразований получим уравнение Кремсера.
При заданных эффективности извлечения е и абсорбционном факторе А из этого уравнения можно определить N — число теоретических тарелок в абсорбере.
При идеальном отделении абсорбента от извлеченных компонентов, когда Y0=0. получим уравнение для расчета коэффициента извлечения через фактор абсорбции.
И з этого уравнения может быть получено следующее уравнение для расчета числа теоретических тарелок в абсорбере:
Для компонента, у которого абсорбционный фактор А = 1, из последнего уравнения после раскрытия неопределенности получим N=ε/(1-ε)
Зависимость между эффективностью абсорбции, абсорбционным фактором и числом теоретических тарелок, определяемая уравнением Кремсера, представлена графически на рис. Этот же график может быть использован и для расчета процесса десорбции.