8.1. Выбор знаков перед вторым слагаемым в формулах (8.9) и (8.10)

Направление вращения шестерни (если смотреть со стороны основания конуса к его вершине)	Направление наклона зуба	Знак перед вторым слагаемым в формуле
		(8.9)	(8.10)
По часовой стрелке	Правое Левое	+ 	 +
Прочив часовой сфе.ткм	Правое Левое	 +	+ 

Рис. 8.3. Силы в зацеплении червячной пары

В ременной передаче нагрузка на валы F_в равна геометри­ческой сумме натяжений F₁ и F₂ ветвей ремня; при угле обхвата меньшего шкива   150^о принимают

(8.14)

здесь F₀= ₀А, где ₀ - напряжение от предварительного натяжения ремней; А — площадь поперечного сечения ремня (в случае клиноременной передачи — площадь поперечного сечения всех ремней рассчитываемой передачи).

В цепной передаче нагрузка на валы звездочек, направленная по линии центров звездочек,

(8.15)

где F_t — окружная сила на звездочке; k_f — коэффициент, учиты­вающий влияние провисания цепи; q — масса одного метра цепи, кч/м; значения k_f и q приведены в гл. VII; а — межосевое рас­стояние, м.

При расчете валов редукторов общего назначения следует учитывать возможные консольные нагрузки F_к, приложенные в середине посадочной части вала. По ГОСТ 16162-78 для быстроходного вала одноступенчатого зубчато-

г

о редуктора при вращающемся моменте Т_Б  25 Нм консольная нагрузка, Н,

; при Т_Б  25 до Т_Б  250 Нм Такое же значение F_кБ принимают и для быстроходного вала червячного редуктора. Для тихоходного вала при Т_т  250 Нм консольная нагрузка

§ 8.2. Расчет валов

Проектирование вала начинают с определения диаметра выходного конца eго из расчета на чистое кручение по пони­женному допускаемому напряжению без учета влияния изгиба

(8.16)

где Т — крутящий момент, Нмм; [_к — допускаемое напряже­ние на кручение; для валов из сталей 40, 45, Ст6 принимают пониженное значение [_к] = 1520 МПа (Н/мм²). Полученный результат округляют до ближайшего большего значения из стандартного ряда; 10; 10,5; 11; 11,5; 12; 13; 14; 15; 16; 17; 18; 20: 21; 22; 24; 25; 26; 28; 30; 32; 33; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 52; 55; 60; 63; 65; 70; 75; 80; 85; 90; 95; 100; 105; 110; 120; 125; 130 и далее через 10 мм.

П р и м е ч а н и е. В случае необходимости допускаются диаметры: в интервале or 12 до 26 мм — кратные 0,5: в интервале 26 — 30 — целые числа; в интервале 50 — 110 — размеры, оканчивающиеся на 2 и 8, далее — размеры, кратные 5.

Для редукторов общего назначения рекомендуется изготовлять валы одинакового диаметра по всей длине: допуски на отдельных участках вала назначают в соответствии с требуе­мыми посадками насаживаемых деталей. Однако для облег­чения монтажа подшипников, зубчатых колес и других дета­лей применяют и ступенчатую конструкцию вала. Для удобства соединения вала редуктора с валом электродвигателя стандарт­ной муфтой соблюдают условие, чтобы диаметры соединяе­мых валов имели размеры, отличающиеся не более чем на 20%.

Наметив конструкцию вала, установив основные размеры его (диаметры и длины участков вала, расстояния между сере­динами опор и др.), выполняют уточненный проверочный расчет, заключающийся в определении коэффициентов запаса прочности s в опасных сечениях:

(8.17)

Расчетное значение s должно быть не ниже допускаемого [s] = 2,5.

При условии выполнения специального расчета вала на жесткость допускается снижение [s] до 1,7.

В формуле (8.17) s_ — коэффициент запаса прочноcти по нор­мальным напряжениям,

(8.18)

где _-1 — предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба; для углеродистых конструкционных сталей _-1 = 0,43_в; для легированных _-1 = 0,35_в + (70120) МПа; k_ — эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений (табл. 8.2 — 8.7); _ — масштабный фактор для нор­мальных напряжений (табл. 8.8);  — коэффициент, учитываю­щий влияние шероховатости поверхности : при Rа — 0,322,5 мкм принимают  = 0,970,90; _v — амплитуда цикла нормальных напряжений, равная наибольшему напряжению изгиба _и в рассматриваемом сечении; _т – среднее напряжение цикла