9.Учет влияния примыкающих и заглубленных подземных конструкций

При наличии вблизи фундамента приямка следует устроить подбетонку с тем, чтобы выполнялось условие: Δh ≤ a  tgψ

tgψ = tgφ_I + = tg 19 + = 0,37

P_I = 1,2  P_IImt = 1,2  145,92 = 175,1 кПа

a = 1,15 м

a  tgψ = 1,15  0,37 = 0,42 м

Принимаем Δh = 0,40 м

Толщину подбетонки принимаем 1,55 м.

9.1 Расчет приямка

Определение активного бокового давления в пределах глубины Н_пр

H_пр = 4,8 м; l_n = 24 м; b_n = 4 м

Характеристика грунта нарушенной структуры:

γ`_I = 0,95  γ_I = 0,95  19,03 = 18,08 кН/м³

φ`_I = 0,9  φ_I = 0,9  19 = 17,1

γ`_sb = γ_sb = 9,53 кН/м³

Горизонтальные составляющие активного давления

От веса грунта:

E_ah = 1 γ_fa = = 124,98 кН

= = 10,95

γ_fa = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для бокового давления грунта

От полезной нагрузки:

E_qh = 1 γ_tg q_n  H_пр  = = 62,85 кН

γ_fg = 1,2– коэффициент надежности по нагрузке от q_n

q_n = 20 кПа – полезная нагрузка

От давления воды:

E_w = 1 γ_fw = = 88 кН

γ_fw = 1,1– коэффициент надежности по нагрузке для давления воды

Изгибающий момент и поперечная сила всех горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения 1-1

M_1-1 = E_ah + E_qh + E_w = = 468,1 кНм

Q_1-1 = E_ah + E_qh + E_w = 124,98 + 62,85 + 88 = 275,83 кН

d_n = H_пр + 0,9 = 4,8 + 0,9 = 5,7 м

0,8 – толщина днища приямка

E`_ah = 1 γ_fa = = 176,24 кН

E`_qh = 1 γ_tg q_n  d_n  = = 74,62 кН

E`_w = 1 γ_fw = = 132,05 кН

N_1-1 = E`<sub>ah</sub> + E`_qh + E`_w = 176,24 + 74,62 + 132,05 = 382,91 кН

М = = 616,59 кНм

M_2-2 = M + = 616,59 + = 639,12 кНм

G_I = ((l_n + 2b_ст)(b_n + 2b_cт)(d_n + 0,5) – l_n  b_n  H_пр )  2,5  9,81  γ_fb = ((24 + 20,8)(4 + 20,8)(5,7 + 0,5) – 24  4  4,8)  2,5  9,81  0,9 = 9447,7 кН – собственный вес приямка

b_cт = 0,8 м – толщина стен приямка

l_n = 24 м – длинна приямка

γ_fb = 0,9 – коэффициент надежности по нагрузке

F_w = A_w  γ_w  (d_n – d_w)  γ_fw = 143,36  10  (5,7 – 0,8)  1,1 = 7727,1 кН – сила всплытия

A_w = (b_n + 2  b_ст)(l_ст + 2  b_ст) = (4 + 2  0,8)(24 + 2  0,8) = 143,36 м² - площадь основания приямка

Так как вес приямка G_I больше силы всплытия F_w , то равномерно распределенная нагрузка q считается по формуле:

q = = = 16,90 кН/м²

p_w = γ_w(d_n – d_w) = 10  (5,7 – 0,8) = 49 кН/м² – гидростатическое давление подземных вод

9.2 Расчет приямка на всплытие

- условие невсплытия

γ_em = 1,2 – коэффициент надежности от всплытия

G_I = 9447,7 кН

F_w =7727,1 кН

Условие выполняется, приямок не всплывет.

10. Список литературы.

1. СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений/ Москва,2011.

2. СП 24.13330.2011. Свайные фундаменты / Москва,2011.

3. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии/ Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.

4. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика/ Госстрой СССР. М.:Стройиздат, 1983.

5. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии/ Госстрой СССР. М.:ЦИТП Госстроя СССР, 2011.

6. Л.Н.Аверьянова, В.В. Павлов, Б.Г. Алексеев, Д.Е. Лесин. Расчет и проектирование оснований и фундаментов промшленных зданий.УГТУ-УПИ, 2000

7. Ухов С.Б., Семенов В.В., Знаменский В.В. Механика грунтов, основания и фундаменты. 3-е изд., испр. М.: Высш.Шк.,2004

8. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация. М.: Изд-во станандартов, 1995