- •1 Составление вариантов
- •1.1 Составление первого варианта
- •1.2 Проектирование второго варианта
- •1.3 Составление и подсчет стоимости третьего варианта
- •1.4 Анализ вариантов и выбор решения
- •2 Расчет плиты проезжей части Нагрузки а14 и нк14
- •2.1 Определение расчетных значений внутренних усилий
- •2.1.1 Определение нормативных значений постоянных и временных нагрузок
- •2.1.2 Определение расчетных значений внутренних усилий
- •Назначение размеров расчетных сечений
- •Расчет сечений плиты по прочности
- •2.4 Расчет сечений плиты на выносливость
- •Расчет нормального сечения плиты на трещиностойкости
- •3 Расчет главной балки
- •3.1 Расчетные положения
- •3.2 Расчет внутренних усилий по мкэ в программно-вычислительном комплексе midas Civil
- •3.2.1 Внутренние усилия
- •Поэтапные проверки характерных сечений
- •Расчет промежуточной опоры моста
- •4.1 Сбор нагрузок
- •4.2 Расчет сжатой стойки по устойчивости формы и прочности
- •4.3 Расчет внецентренно-сжатого сечения по трещиностойкости
- •4.4 Расчет ригеля опоры по прочности на местное сжатие
- •Конструирование
- •Приложения
4.3 Расчет внецентренно-сжатого сечения по трещиностойкости
Если сжимающая сила не выходит за пределы ядра приведенного сечения, проверку делают только по образованию продольных трещин, в противном случае, проверку делают также и по раскрытию нормальных трещин.
Допущения при расчете на трещиностойкость: справедлива гипотеза плоских сечений, растянутый бетон полностью выключился из работы сечения, фактическое армирование заменено равномерно распределенной по окружности rs арматурой asl;
Р ассмотрим ситуацию с максимальным моментом м: Mx=1458,9 кН*м; ex=0,662м; N=2203,8 кН;
Условие трещиностойкости по раскрытию трещин:
- предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин в зоне переменного уровня воды в опорах автодорожных мостов, армированных ненапрягаемой стержневой арматурой;
коэффициент раскрытия трещин;
, где Rr – радиус армирования в см;
, где β=1 - коэффициент сцепления арматуры с бетоном для одиночных стержней; d=0,02м – диаметр рабочей арматуры; n – число однотипных стержней; Аr – площадь зоны взаимодействия для элемента круглого сечения, ограниченная контуром сечения и горизонтальной линией параллельной нейтральной оси на расстоянии - от центра наиболее напряженного стержня; σs - напряжения в растянутой арматуре, определяемые из равенства нулю моментов относительно линии действия продольной силы;
Предполагается, что бетон заполнения деформируется совместно с бетоном оболочки, нарушения сцепления между ними не происходит, т.к. бетон заполнения той же марки, что и бетон оболочки, то воспринимаем их как единое целое. В расчете по трещиностойкости не учитываем влияние случайного эксцентриситета; Nl=16,3 кН, Ml=Nlrs=17,3*(0,5-0,08)= 6.846 кН*м; M=Nrs=2203,8*(0,5-0,08)= 925.596 кН*м; g=ecη-r1=0,662*1,0126-0,5=0,17;
σs,max=255,12 МПа;
Условие выполняется.
Проверка по ограничению сжимающих напряжений в бетоне с целью ограничения образования продольных трещин для стадии эксплуатации: ; - расчетное сопротивление осевому сжатию для расчетов по трещиностойкости на стадии эксплуатации;
Проверка проходит.
|
|
|
|
|
|
|
|
4.4 Расчет ригеля опоры по прочности на местное сжатие
П рочность элемента на местное сжатие будет обеспечена при выполнении условия: Аloc – площадь смятия; где μ - коэффициент армирования сечения сетками;
г де ni, Asi, li – соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержней сетки в одном направлении; Aef =lxly – площадь внутри контура сеток по осям крайних стержней; s – расстояние между осями стержней соседних сеток;
- коэффициент эффективности косвенного армирования. Размеры ячеек сеток не менее 5,5см и не более 10см, расстояние между сетками Выступ концов сеток за площадку эффективной зоны бетона составляет 3см; Используем стержни из арматурной стали AIII диаметром 14мм. Габаритные размеры ригеля по верху опоры 4х1м.
N=63,197 МН; Нижний ригель заармируем по аналогии с верхним.
Расчет опоры по устойчивости против опрокидывания и сдвига не производится в рамной конструкции.