- •Введение
- •1 Кинематический расчет
- •1.1 Кинематический расчет привода с редуктором
- •1.1.1 Выбор электродвигателя
- •1.1.2 Уточнение передаточного числа
- •1.1.3 Расчет частот, угловых скоростей, крутящих моментов, и мощностей на всех валах
- •1.1.4 Примеры
- •1.1.4.1 Привод с червячным редуктором, плоскоременной и зубчатой передачей
- •1.1.4.3 Привод с двухступенчатым редуктором, муфтой и клиноременной передачей
- •2 Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •2.1 Внешней закрытой косозубой
- •2.1.1 Выбор материала
- •2.1.2 Проектировочный расчет
- •2.1.3 Силовой расчет
- •2.1.4 Проверочный расчет
- •2.1.5 Пример
- •2.2 Внешней закрытой прямозубой
- •2.2.1 Выбор материала
- •2.2.2 Проектировочный расчет
- •2.2.3 Силовой расчет
- •2.2.4 Проверочный расчет
- •2.2.5 Пример
- •2.3 Внутренней закрытой
- •2.3.1 Выбор материала
- •2.3.2 Проектировочный расчет
- •2.3.3 Силовой расчет
- •2.3.4 Проверочный расчет
- •2.3.5 Пример
- •2.4 Внешней открытой прямозубой
- •2.4.1 Выбор материала
- •2.4.2 Проектировочный расчет
- •2.4.3 Силовой расчет
- •2.4.4 Проверочный расчет
- •2.4.5 Пример
- •3.1 Выбор материала
- •3.2 Проектировочный расчет
- •3.3 Силовой расчет
- •3.4 Проверочный расчет
- •3.5 Пример
- •4 Расчет червячной передачи
- •4.1 Выбор материала
- •4.2 Проектировочный расчет
- •4.3 Силовой расчет
- •4.4 Проверочный расчет
- •4.5 Пример
- •5 Расчет гибких связей
- •5.1 Расчет клиноременной передачи
- •5.1.1 Теория
- •5.2 Расчет поликлиновой передачи
- •5.2.1 Теория
- •5.2.2 Пример
- •5.3 Расчет плоскоременной передачи
- •5.3.1 Теория
- •5.3.2 Пример
- •5.4 Расчет цепной передачи
- •5.4.1 Теория
- •5.4.2 Пример
- •6 Расчет размеров корпуса и зубчатых колес
- •6.1 Корпус цилиндрического (червячного) редуктора
- •6.2 Корпус конического редуктора
- •6.3 Цилиндрические колеса
- •6.4 Червячные колеса
- •6.5 Конические колеса
- •7 Расчет шпонок
- •7.1 Теория
- •7.2 Пример
- •8 Расчет смазочных материалов
- •9 Тепловой расчет редуктора
- •9.1 Теория
- •9.2 Пример
- •10 Построение эпюр валов
- •11 Расчет валов
- •11.1 Проверочный расчет вала. Концентратор – галтель
- •11.1.1 Теория
- •11.1.2 Пример
- •11.2 Проверочный расчет вала. Концентратор – шпонка
- •11.2.1 Теория
- •11.2.2 Пример
- •11.3 Проверочный расчет вала. Концентратор – шлицы
- •11.3.1 Теория
- •11.3.2 Пример
- •11.4 Проверочный расчет вала. Концентратор – сквозное отверстие
- •11.4.1 Теория
- •11.4.2 Пример
- •11.5 Проверочный расчет вала. Концентратор – резьба
- •11.5.1 Теория
- •11.5.2 Пример
- •11.6 Проверочный расчет вала. Концентратор – посадка
- •11.6.1 Теория
- •11.6.2 Пример
- •12 Проверочный расчет подшипников
- •12.1 Расчет подшпиников при действии радиальной силы
- •12.1.1 Теория
- •12.1.2 Примеры
- •12.2 Расчет подшпиников при действии радиальной и осевой силы
- •12.2.1 Теория
- •12.2.2 Примеры
- •12.3 Расчет подшпиников при действии осевой силы
- •12.3.1 Теория
- •12.3.2 Пример
- •Библиографический список
192
11.2.2 Пример
Дано:
Материал вала – Сталь 40Х;
Крутящий момент в опасном сечении T = 760 Н·м; Изгибающий момент МS = 725 Н·м
Допускаемый запас выносливости [n] = 1,8 Диаметр вала d = 60 мм.
Шпоночный паз: b=18 мм. t1=7 мм.
Решение:
Из таблицы 11.2.1:
-временное сопротивление разрыву σв = 883 МПа;
-предел выносливости при симметричном цикле напряжений изгиба
σ-1 = 451 МПа
-предел выносливости при симметричном цикле напряжений кручения τ-1 = 275 МПа
-коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении ψσ = 0,15 и ψτ = 0,1
Находим (интерполированием) эффективные коэффициенты концен-
трации напряжений при изгибе и кручении Kσ = 2,1 Kτ = 2 (при σв = 883 МПа таблица 11.2.2).
Коэффициент |
состояния |
поверхности |
при |
шерохова |
Ra = 2,5 мкм (таблица 11.2.3) Ksn = Ktn |
= 1,14. |
|
|
Масштабные коэффициенты εσ =0,7; ετ = 0,76 (таблица 11.2.4). Эффективные коэффициенты концентрации напряжений для данного
сечения вала при отсутствии технологического упрочнения
KsD |
= |
|
Ks |
+ Ksn |
-1 |
= |
|
2,1 +1,14 -1 |
= 3,2 |
; |
||
|
es |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|||||
KtD |
= |
Kt |
+ Ktn -1 |
= |
2 +1,14 -1 |
= 2,82 . |
||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
et |
0,76 |
|
|
|
ВАЖНО: Посадку не учитываем, в целях предоставления примера(при рассмотрении двух концентраторов – посадка и шпонка, рассчитываются эффективные коэффициенты концентрации, дальнейший расчет производится по наибольшим коэффициентам).
|
|
|
|
|
|
193 |
|
|
|
|
|
|
Осевой |
и |
|
полярный |
моменты |
сопротивления |
сечения |
||||||
(формулы 11.2.15 и 11.2.16): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
W0 » 0,1× d 3 - |
â×t1 ×(d - t1 )2 |
= 0,1×603 - |
18 ×7 ×(60 - 7)2 |
=18650,55 мм3 |
||||||||
|
2 × d |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
2 ×60 |
|
|
|
|
|||
Wr |
» 0,2 × d 3 - |
â×t1 ×(d - t1 )2 |
|
= 0,2 ×603 - |
18 ×7 ×(60 - 7)2 |
= 40250,55 |
мм3 |
|||||
|
|
|||||||||||
|
|
|
2 × d |
|
|
2 ×60 |
|
|
|
|
Амплитуда номинальных напряжений изгиба (формулы 11.2.8 и 11.2.13)
s a |
= s = |
M S |
×103 |
= |
|
725 ×103 |
= 38,9 ÌÏà . |
|
|
18650,55 |
|||||
|
|
W0 |
|
Номинальные напряжения кручения (формула 11.2.10)
t = |
T ×103 |
= |
760 ×103 |
= 18,88 ÌÏà . |
|
Wp |
40250,55 |
||||
|
|
|
Амплитуда и среднее значение номинальных напряжений кручения (фор-
мула 11.2.11 и 11.2.14)
t a |
= t m |
= |
t |
= |
18,88 |
= 9,44 ÌÏà . |
|
|
|||||
|
|
2 |
2 |
|
Запас прочности для нормальных напряжений по формуле 11.2.2
ns |
= |
s |
-1 |
= |
451 |
|
= 3,62 . |
|
KsDsa |
+ys sm |
3,2 ×38,9 + |
0,15 ×0 |
|||||
|
|
|
|
Запас прочности для касательных напряжений по формуле 11.2.3
nt |
= |
t |
-1 |
= |
275 |
|
= 9,98 . |
|
KtDta |
+yttm |
2,82 ×9,44 + |
0,1×9,44 |
|||||
|
|
|
|
Общий запас прочности в сечении (формула 11.2.1)
n = |
|
ns nt |
|
= |
|
3,62 ×9,98 |
|
= 3,4 > [n ]=1,8 . |
|
|
|
|
|
|
|
||||
ns2 + nt2 |
3,622 + 9,982 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Условия запаса прочности выполняются.