Средняя колонна.

Упругая реакция средней колонны R_e при R_Δ=1456,3.

R_e=R₁+ ΔR_Δ = 35,57 -0,0021·1456,3= 32,51кН.

Изгибающие моменты от вертикальной крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0). М_0-0= 0.

Выше уступа (сечение 1-1). М_1-1= R_eH_в=32,51·4,95= 160,92кНм.

Ниже уступа (сечение 2-2). М_2-2= М_1-1 +М₂ = 160,92-550,65=-389,73кНм.

По обрезу фундамента (сечение 3-3).

М_3-3=М₂+R_eH=-550,65+32,51·13,35=-116,64кНм.

Продольные силы от вертикальной крановой нагрузки.

N_0-0=N_1-1=0. N_2-2=N_3-3= N₅^кр=734,2кН.

Загружение 3.

Тормозная сила Т =27,53 кН на крайней колонне.

Сила приложена в уровне полки подкрановой балки на отм. +9,65 м.

Реакция верхнего конца левой колонны от силы Т=27,53 кН.

Суммарная реакция связи в основной системе

R_1p=ΣR_i = -13,74кН.

Горизонтальное смещение от воздействия R_1p = -13,74кН с учетом пространственной работы каркаса (коэффициент c_dim=3,5 при шаге рам 12м).

Крайняя колонна

Упругая реакция крайней колонны R_e при R_Δ= 845,3.

R_e=R₁+ ΔR_Δ = -13,74 +0,0012·845,3= -12,7кН.

• Изгибающие моменты от горизонтальной крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0). М_0-0= 0.

Выше уступа на отметке +9,65.

М= R_e t= -12,7·3,7= - 47,0кНм.

Расстояние от верха колонны до силы Т

t=13,35-9,65=3,7м.

Сечение 1-1 и 2-2.

М_1-1 = М_2-2 = -R_eH_в +Т(Н_в- t) = -12,7·4,95+27,53(4,95-3,7)=-28,45 кНм.

По обрезу фундамента (сечение 3-3).

М_3-3=R_eH-Т(Н- t)= - 12,7·13,35 + 27,53·(13,35-3,7) =96,12кНм.

Продольные силы от горизонтальной крановой нагрузки.N_0-0=N_1-1= N_2-2=N_3-3= 0.

Средняя колонна

Упругая реакция средней колонны R_e при R_Δ=1456,3.

R_e=R₁+ ΔR_Δ = 0 +0,0012·1456,3= 1,76кН.

Изгибающие моменты от горизонтальной крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0). М_0-0= 0.

Сечение 1-1 и 2-2. М_1-1 = М_2-2 = -R_eH_в = 1,76·4,95=8,71кНм.

По обрезу фундамента (сечение 3-3).

М_3-3=R_eH= 1,76·13,35= 23,5кНм.

Продольные силы от горизонтальной крановой нагрузки N_0-0=N_1-1= N_2-2=N_3-3= 0.

Загружение 4.

Тормозная сила Т =27,53 кН на средней колонне.

Сила приложена в уровне полки подкрановой балки на отм. +9,65 м.

Реакция верхнего конца средней колонны от Т=27,53 кН.

Суммарная реакция связи в основной системе R_1p=ΣR_i = -15,1кН.

Горизонтальное смещение от воздействияR_1p = -15,14кН с учетом пространственной работы каркаса (коэффициент c_dim=3,5 при шаге рам 12м).

Упругая реакция средней колонны R_e при R_Δ=1456,3.

R_e=R₁+ ΔR_Δ = -15,1 +0,0014·1456,3= -13,06кН.

Средняя колонна

Изгибающие моменты от горизонтальной крановой нагрузки.

Вголове колонны (сечение 0-0). М_0-0= 0.

Выше уступа на отметке +9,65. Расстояние «t» от верха колонны до силы Т, t=13,35-9,65=3,7м.

М= R_e t= -13,06·3,7= -48,32кНм.

Ниже уступа (сечение 1-1 и 2-2).

М_1-1 = М_2-2 = -R_eH_в +Т(Н_в- t) =

=-13,06·4,95+27,53(4,95-3,7)= -30,23кНм.

По обрезу фундамента (сечение 3-3).

М_3-3=R_eH-Т(Н- t)=- 12,7·13,35 + 27,53·(13,35-3,7) =96,12кНм.

Продольные силы от крановой нагрузки Т

N_0-0=N_1-1= N_2-2=N_3-3= 0.