- •1. Виды и особенности конструкций, и расчета стыков ж/б колонн
- •2. Виды и особенности конструкций, и расчета ригелей, балок, ферм
- •3. Особенность расчета и конструирования балочных сборных панельных перекрытий
- •1. Компоновка конструктивной схемы перекрытия
- •2. Проектирование плит перекрытий
- •4. Виды и особенности конструкций, и расчета ребристых монолитных перекрытий с балочными плитами
- •5. Особенности расчета и конструирования плит, опертых по контуру и балок контурных плит
- •6. Особенности расчета и конструирования сборно-монолитных балочных перекрытий
- •1. Сущность сборно-монолитной конструкции
- •2. Конструкции сборно-монолитных перекрытий
- •7. Особенности расчета и конструирования безбалочных сборных перекрытий
- •8. Особенности расчета и конструирования монолитных перекрытий
- •9. Виды, особенности расчета и конструирования ж/б балок покрытий
- •10. Виды, особенности расчета и конструирования ж/б ферм
- •11. Виды, особенности расчета и конструирования ж/б плит покрытия и панелей «на пролет»
- •12. Особенности расчета и конструирования сплошных и сквозных ж/б колонн
- •13. Принцыпы расчета ж/б многоэтажных рам
- •14. Принципы расчета диафрагм и ядер жесткости
- •23. Особенности конструкций и расчета высотных зданий
- •1. Конструктивные схемы многоэтажных зданий, их классификация
- •2. Расчетные модели, типы связей, предпосылки расчета
- •16. Конструкции и особенности расчета ж/б резервуаров
- •17. Конструкции и особенности расчета ж/б водонапорных башен и труб
- •18. Конструкции и особенности расчета ж/б бункеров
- •19. Конструкции и особенности расчета ж/б силосов
- •20. Конструкции и особенности расчета ж/б подпорных стен
- •21. Конструкции зданий, возводимых и эксплуатируемых в сейсмических районах
- •1. Особенности конструктивных решений
- •2. Основные положения расчета зданий на сейсмические воздействия
- •23. Особенности конструкций и расчета высотных зданий
- •24. Способы усиления жбк
- •25. Способы восстановления жбк
- •2. Полимерные составы для склеивания бетонных и железобетонных конструкций
- •3. Полимерные клеи для обеспечения адгезии старого бетона со свежеуложенным
- •26. Особенности расчета и конструирования цилиндрических оболочек и складок
- •1. Длинные оболочки
- •3. Призматические складки
- •27. Особенности расчета и конструирования пологих оболочек положительной гауссовой кривизны
- •28. Особенности расчета и конструирования гиперболических панелей-оболочек
- •29. Особенности расчета и конструирования куполов
- •30. Конструктивные схемы каменных зданий и особенности их расчета
- •33. Особенности расчета стен подвала
- •34. Конструкции и особенности расчета многослойных стен
- •35. Усиление и восстановление каменных конструкций
- •1. Усиление каменных конструкций устройством обойм
- •2. Усиление перемычек
- •3. Усиление стен системой металлических тяжей и накладок при наличии трещин в местах угловых и т-образных примыканий и в пролетах.
- •4. Защита каменных материалов от биоразрушений
18. Конструкции и особенности расчета ж/б бункеров
К бункерам относятся емкости для сыпучих материалов призматической или цилиндрической формы при соотношении глубины h и размеров в плане, отвечающем условию h≤l,5a (где а>Ь) или h≤1.5d (рис. XVI.22).
Днища бункеров обычно делают воронкообразными с углом наклона на 5—10° больше угла естественного откоса сыпучего материала, что обеспечивает полное истечение содержимого.
Для сыпучих материалов нескольких видов устраивают многоячейковые бункера (рис. XVI.23, а). Если количество материала одного вида значительно, бункера могут быть лоткового типа с несколькими загрузочными и разгрузочными отверстиями (рис. XVI.23, б).
Железобетонные бункера строят монолитными и сборными.
В сборных бункерах сохраняются те же геометрические формы, вертикальные стены делят на прямоугольные панели (гладкие или ребристые), стены воронок подразделяют на треугольные или трапециевидные панели (рис. XVI.24). Все сборные элементы соединяют на монтаже с помощью сварки закладных металлических деталей. Вертикальное статическое давление pk1 (нормативное) сыпучего материала на глубине у от его поверхности равно: pk1= py, где р —плотность материала (см. рис. XVI.22, а).
Горизонтальное статическое (нормативное) давление вычисляют по формуле:
Расчетное давление на наклонные стены—нормальное рп и касательное pt — определяют по формулам (рис. XVI.25.0):
К ним добавляют составляющие от веса наклонной стены g:
Бункера представляют собой сложные пространственные системы, расчет которых даже в упругой стадии чрезвычайно затруднителен.
В этом отношении проще бункера лоткового типа (рис. XVI.25, б), которое можно рассчитывать как пространственные складчатые системы.
Одиночный прямоугольный бункер может разрушиться по нескольким схемам вследствие местного изгиба стен, разрыва стен от горизонтального внутреннего распора, отрыва воронки, изгиба бункера в целом с изломом по нормальным или наклонным сечениям (рис. XVI.26). Прочность против всех возможных разрушений должна обеспечиваться расчетом.
Стены под действием нагрузки, нормально направленной к их поверхности, испытывают местный изгиб. Каждую стену рассчитывают на местный изгиб самостоятельно.
Моменты определяют по справочным таблицам, считая, что плиты оперты по контуру и защемлены по трем сторонам.
В плитах растянутые зоны от изгибающих моментов образуются: в пролете - с наружной стороны бункера, вблизи ребер — с внутренней стороны. Это способствует образованию трещин, показанному на рис. XVI.26, а.
Растягивающие усилия в сторонах бункера вдоль размеров а и b находят по выражениям:
Арматуру плит подбирают по расчету прямоугольных сечений, подверженных внецентренному растяжению.
Меньший расход арматуры в стенах бункера достигается, если их расчет на изгиб из своей плоскости производить на стадии предельного равновесия в предположении образования в стенах пластических линейных шарниров по форме трещин (рис. XVI.26, а) и существенного перераспределения внутренних моментов. Поскольку при этом происходит значительное раскрытие трещин, этим методом пользуются в случаях, когда содержимое бункеров не оказывает агрессивного воздействия на арматуру.
Прочность воронки на отрыв (рис. XVI.26, в) проверяют в ее верхнем основании, где действуют максимальные растягивающие усилия вдоль ската воронки N. Эти усилия (от массы содержимого бункера F\ и веса воронки F2 для ската с углом наклона α.
Они передаются только на одну арматуру (скатную), с помощью которой воронка присоединена к вертикальным стенам бункера.
Прочность бункера на изгиб в целом (рис. XVI.26, г) рассчитывают по нормальному сечению на действие изгибающего момента, а также по наклонному сечению на действие поперечной силы подобно расчету железобетонных балок.
Стены воронки монолитного бункера армируют плоскими двойными сетками, сварными или вязаными, с ортогонально размещенными рабочими стержнями (рис. XVI.27,а, б, г). Кроме того, по ребрам устанавливают дополнительные наружные угловые сетки, а для армирования изнутри — отдельные стержни (рис. XVI.27, в). Течки армируют гнутыми сетками (рис. XVI.27, д). Вертикальные стены бункера армируют, следуя обычным правилам.
В сборных бункерах общие принципы армирования сохраняются.