- •1. Виды и особенности конструкций, и расчета стыков ж/б колонн
- •2. Виды и особенности конструкций, и расчета ригелей, балок, ферм
- •3. Особенность расчета и конструирования балочных сборных панельных перекрытий
- •1. Компоновка конструктивной схемы перекрытия
- •2. Проектирование плит перекрытий
- •4. Виды и особенности конструкций, и расчета ребристых монолитных перекрытий с балочными плитами
- •5. Особенности расчета и конструирования плит, опертых по контуру и балок контурных плит
- •6. Особенности расчета и конструирования сборно-монолитных балочных перекрытий
- •1. Сущность сборно-монолитной конструкции
- •2. Конструкции сборно-монолитных перекрытий
- •7. Особенности расчета и конструирования безбалочных сборных перекрытий
- •8. Особенности расчета и конструирования монолитных перекрытий
- •9. Виды, особенности расчета и конструирования ж/б балок покрытий
- •10. Виды, особенности расчета и конструирования ж/б ферм
- •11. Виды, особенности расчета и конструирования ж/б плит покрытия и панелей «на пролет»
- •12. Особенности расчета и конструирования сплошных и сквозных ж/б колонн
- •13. Принцыпы расчета ж/б многоэтажных рам
- •14. Принципы расчета диафрагм и ядер жесткости
- •23. Особенности конструкций и расчета высотных зданий
- •1. Конструктивные схемы многоэтажных зданий, их классификация
- •2. Расчетные модели, типы связей, предпосылки расчета
- •16. Конструкции и особенности расчета ж/б резервуаров
- •17. Конструкции и особенности расчета ж/б водонапорных башен и труб
- •18. Конструкции и особенности расчета ж/б бункеров
- •19. Конструкции и особенности расчета ж/б силосов
- •20. Конструкции и особенности расчета ж/б подпорных стен
- •21. Конструкции зданий, возводимых и эксплуатируемых в сейсмических районах
- •1. Особенности конструктивных решений
- •2. Основные положения расчета зданий на сейсмические воздействия
- •23. Особенности конструкций и расчета высотных зданий
- •24. Способы усиления жбк
- •25. Способы восстановления жбк
- •2. Полимерные составы для склеивания бетонных и железобетонных конструкций
- •3. Полимерные клеи для обеспечения адгезии старого бетона со свежеуложенным
- •26. Особенности расчета и конструирования цилиндрических оболочек и складок
- •1. Длинные оболочки
- •3. Призматические складки
- •27. Особенности расчета и конструирования пологих оболочек положительной гауссовой кривизны
- •28. Особенности расчета и конструирования гиперболических панелей-оболочек
- •29. Особенности расчета и конструирования куполов
- •30. Конструктивные схемы каменных зданий и особенности их расчета
- •33. Особенности расчета стен подвала
- •34. Конструкции и особенности расчета многослойных стен
- •35. Усиление и восстановление каменных конструкций
- •1. Усиление каменных конструкций устройством обойм
- •2. Усиление перемычек
- •3. Усиление стен системой металлических тяжей и накладок при наличии трещин в местах угловых и т-образных примыканий и в пролетах.
- •4. Защита каменных материалов от биоразрушений
10. Виды, особенности расчета и конструирования ж/б ферм
Фермы изгот. 18, 24,30 м. По способу изгот.: Цельные и составн. (из двух полуферм).
Типы ферм:
1)Сегментн. ферма с верхним поясом ломан. очертания
2) Арочн. раскосные
3)Арочн. безраск.
4)Полигональн. с парал-ными поясами
5) полиг. с непар. поясами
Высоту ферм всех типов в середине пролета обычно принимают равной 1/7 – 1/9 пролета. Панели верхнего пояса ферм, за исключением арочных раскосных, проектируют размером 3 м с тем, чтобы нагрузка от плиты покрытия передавалась в узлы ферм и не возникал местный изгиб. Нижний растянутый пояс ферм всех типов и растянутые раскосы ферм некоторых типов проектируют предварительно напряженными с натяжением арматуры, как правило, на упоры.
Для ферм всех типов уменьшение размеров сечений-и снижение общей массы достигается применением бетонов высоких классов (В30—В50) и установлением высоких процентов армирования сечений поясов.
Ширину сечения верхнего и нижнего поясов ферм из условий удобства изготовления принимают одинаковой. Ширину сечения поясов при шаге ферм 6 м принимают 200—250 мм, а при шаге ферм 12 м—300—350 мм.
Армирование нижнего растянутого пояса должно выполняться с соблюдением расстояний в свету между напрягаемыми стержнями, канатами, спаренной проволокой, что обеспечивает удобство укладки и уплотнения бетонной смеси. Вся растянутая арматура должна охватываться замкнутыми конструктивными хомутами, устанавливаемыми с шагом 500 мм.
Верхний сжатый пояс и решетки армируют ненапрягаемой арматурой в виде сварных каркасов. Растянутые элементы решетки при значительных усилиях выполняют предварительно напряженными.
В узлах железобетонных ферм для надежной передачи усилий от одного элемента к другому создают специальные уширения—вуты, позволяющие лучше разместить и заанкерить арматуру решетки (рис. XIII.39). Узлы армируют окаймляющими цельногнутыми стержнями диаметром 10—18 мм и вертикальными поперечными стержнями диаметром 6—10 мм с шагом 100 мм, объединенными в сварные каркасы. Арматуру элементов решетки заводят в узлы, а растянутые стержни усиливают на конце анкерами в виде коротышей, петель, высаженных головок. Надежность заделки проверяют расчетом.
Опорные узлы ферм армируют дополнительной продольной ненапрягаемой арматурой и поперечными стержнями, обеспечивающими надежность анкеровки растянутой арматуры нижнего пояса и прочность опорного узла по наклонному сечению. Кроме того, чтобы предотвратить появление продольных трещин при отпуске натяжения арматуры, ставят специальные поперечные стержни, приваренные к закладным опорным листам, и сетки.
Расчет ферм выполняют на действие постоянных и временных нагрузок—от покрытия, массы фермы, подвесного транспорта. Нагрузки от массы покрытия считаются приложенными к узлам верхнего пояса, а нагрузки от подвесного транспорта—к узлам нижнего пояса. В расчетной схеме раскосной фермы при определении усилий принимают шарнирное соединение элементов поясов и решетки в узлах. При определении изгибающих моментов от внеузловой нагрузки верхний пояс рассматривается как неразрезная балка, опорами которой являются узлы.
Арматуру опорного узла фермы на основании исследований можно рассчитывать по схеме рис. Х1П.41,а.
Площадь сечения продольной ненапрягаемой арматуры
N – расчетное усилие приопорной панели.
Расчетное суммарное усилие нормальных к оси поперечных стержней Nω на участке l2 (от грани опоры до внутренней грани опорного узла) разложим на два направления: горизонтальное (Nωctgα) и наклонное; здесь α—угол наклона линии АВ, соединяющей точку А у грани опоры с точкой В в примыкании нижней грани сжатого раскоса к узлу. Из условия прочности в наклонном сечении по линии отрыва АВ
Определяется усилие
Площадь сечения одного поперечного стержня
Nsp – расчетное усилие в продольной напрягаемой арматуре.
Ns – расчетное усилие в продольной ненапрягаемой арматуре.
Прочность опорного узла на изгиб в наклонном сечении проверяют по линии АС (соединяющей точку А у грани опоры с точкой С у низа сжатой зоны на внутренней грани узла) по условию, что момент внешних сил не должен превышать момента внутренних усилий:
Высота сжатой зоны в наклонном сечении
Арматуру промежуточного узла рассчитывают по схеме рис. ХШ.41,6. Из условия прочности по линии отрыва АВС
Площадь сечения одного поперечного стержня:
Окаймляющую арматуру промежуточного узла рассчитывают по условному усилию