Sintez_rychazhnykh_mekhanizmov
.pdfдлин AB и BC, удовлетворяющих условиям синтеза, можно использовать уравнения:
|
2 |
+ BC |
2 |
− 2 |
2 |
AB |
|
|
AB BC cos γmax = ACmax ; |
||
|
2 |
|
2 |
|
2 |
|
+ BC |
− 2 |
|||
AB |
|
|
AB BC cos γmin = ACmin , |
где углы γmax = γm ± ∆ (угол ∆ пока неизвестен).
min
Обозначим
λ = ACmax , ACmin
тогда решение системы (43.4), при AB = BC , найдем в виде
λ −1 |
|
γ |
m |
|
||
∆ = 2arctg |
λ +1 |
tg |
|
; |
||
2 |
||||||
|
|
|
( 43.4)
( 43.5)
( 43.6)
AB = BC = 0.5 |
AC2 |
− AC2 |
( 43.7) |
max |
max . |
||
|
sin γm sin ∆ |
|
Округление рассчитанных значений AB и BC могут потребовать проверки фактической величины γm :
γmax = arccos |
AB2 |
+ BC2 − AC2 |
( 43.8) |
||
|
|
max ; |
|||
|
|
|
|
2 AB BC |
|
γmin = arccos |
AB2 |
+ BC2 − AC2 |
( 43.9) |
||
|
|
min ; |
|||
|
γmin + γmax |
|
2 AB BC |
|
|
γm = |
. |
|
(43.10) |
||
|
|
||||
|
2 |
|
|
|
|
Найденная по (43.10) величина γm не должна отличаться от за-
данной более чем на 1°
Для подбора подходящего значения размера OЕ можно использовать компьютерную среду САМАС; в этом случае параметру OЕ задают ряд значений, для каждого из них определяют величину угла качания ψ и таким образом подбирают подходящую величину OЕ; Можно также воспользоваться графичеcким методом: для этого
из бумаги вырезают два угловых шаблона с внутренними углами (ψ+2°) и (ψ-2°) и каждый из этих шаблонов поочередно пытаются поместить вершиной угла в такую точку Е (рис. 43.2), чтобы траекто-
100
рия точки D (предварительно построенная) поместилась внутри указанного угла и касалась его сторон. Таким образом, будут найдены два предельных положения точки Е и соответственно два предельных значения искомого расстояния − OEmax и OEmin ; в качестве окончательного значения размера OЕ можно принять любое, удовлетворяющее неравенству OEmax ≥OE ≥ OEmin .
Угловые координаты кривошипа OA в моменты начала – ϕнрх и
окончания – ϕкрх рабочего хода кулисы, а также фактическое значе-
ние ψ этого хода наиболее просто и в то же время достаточно точно можно определить в компьютерной среде САМАС.
101
|
Кинематическая схема 44 |
|
|||
|
Заданы (рис. 44.1 и 44.2): |
|
|||
|
H – величина хода штока 5; |
|
|||
|
Kv |
– |
коэффициент изменения |
||
|
средней скорости хода штока: |
|
|||
|
Kv |
= ϕр / ϕx , |
( 44.1) |
||
|
где ϕр иϕх |
– углы поворота криво- |
|||
|
шипа 1 за время рабочего и холостого |
||||
|
ходов штока 5 соответственно; |
|
|||
|
соотношение размеров звеньев |
||||
Рисунок 44.1 |
OB +OA =β b |
( 44.2) |
|||
(коэффициентβзаданввидедиапазона). |
|||||
|
Требуется подобрать размеры OA, OВ и b.
Решение
На рис. 44.2 показана расчетная схема для определения требуемых размеров.
Кривошип OA за время рабочего хода ползуна 5 поворачивается на угол ϕр , а за время холостого хода - на угол
|
ϕх ; тогда из соотношений |
|
|||||
|
Kv = |
|
ϕр |
, |
|
ϕр + ϕх = 360o |
44.3) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
ϕх |
|
|
|
|
Рисунок 44.2 |
найдем эти углы: |
|
|||||
|
|
360o |
|
|
|
||
|
ϕх = |
|
; |
ϕр = Kv ϕх. |
( 44.4) |
||
|
1 + Kv |
||||||
|
|
|
|
|
Т.к. C′C′′= H , то из ∆BC′C′′ найдем ординату направляющей штока 5
102
b = 0.5 H tg ϕ2х .
Поскольку из ∆OA′B следует соотношение
OA |
|
ϕ |
|
|
= cos |
|
х , |
OB |
|
||
|
2 |
то из (44.2) и (44.6) найдем межосевое расстояние вошипа OA
|
βb |
|
|
|
|
OB = |
|
|
|
|
; |
|
ϕ |
х |
|
||
|
1 + cos |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
ϕ |
х |
|
|
OA = OB cos |
|
. |
|||
|
|
2 |
|
( 44.5)
( 44.6)
OВ и длину кри-
(44.7)
Размер OВ допускает округление в пределах, определяемых диапазоном β.
Принятые значения размеров желательно проверить на соответствие заданным условиям синтеза: коэффициент изменения средней скорости хода Kv и фактическая величина Н хода штока 5, опреде-
ляемые из формул
OA |
Kv = |
360o −ϕ |
х |
|
H = |
2 b |
|
(44.8) |
||||
ϕх = 2 arccos |
|
; |
|
|
; |
|
|
. |
||||
|
ϕ |
|
|
|
ϕх |
|||||||
OB |
|
х |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
tg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
не должны отличаться от заданных более, чем на 2%.
Угловые координаты кривошипа OA в момент начала – ϕнрх и
окончания – ϕкрх рабочего хода ползуна |
|
|
|
|
|
|||
o |
ϕх |
; |
ϕкрх = 270 |
o |
− |
ϕх |
. |
(44.9) |
ϕнрх = 270 + |
2 |
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
В формулы (44.9) следует подставлять ϕх |
из (44.8). |
|
103
Список литературы
1.Тория механизмов и машин: учебн. пособие для вузов /К.В. Фролов, С.А. Попов, А.К. Мусатов и др.; Под редакцией К.В. Фролова. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2004. – 664 с.
2.Тимофеев Г.А. Теория механизмов и машин: курс лекций / Г.А. Тимофеев. – М.: Высшее образование, 2009. – 352с.
3.Белоконев И.М. теория механизмов и машин. Конспект лекций: учебн. пособие для вузов / И.М. Белоконев, С.А. Балан, К.И. Белоконев. – 2-е изд. исп. и доп. – М.: Дрофа, 2004. – 172 с.
4.Теория механизмов и машин: учебн. Пособие / Б.И. Гурьев, Л.С. Кутушева, Л.Л. Русак, А.Я. Садыкова, Р.Ш. Хабибуллина. – Уфа:
УГАТУ, 2008. – 114с.
5.Анализ и синтез зубчатых, рычажных и кулачковых механизмов: Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Теория механизмов и машин» (пример выполнения курсовой работы) / Уфимск. гос. авиац. технич. ун-т; Сост.: Б.И. Гурьев, Л.С. Кутушева, Л.Л. Русак. – Уфа, 2009. – 68с.
6.Теория механизмов и машин: Методические указания и контрольные задания для студентов очно-заочной и заочной формы обучения технических специальностей / Уфимск. гос. авиац. техн. ун-т; Сост.: Б.И.Гурьев, О.Ф.Васильева, Л.Л.Русак, А.Я.Садыкова, Р.Ш.Хабибуллина. – Уфа, 2004. - 92 с.
104
Составители: ГУРЬЕВ Борис Иванович, КУТУШЕВА Людмила Сергеевна, РУСАК Людмила Леонидовна
ПОДБОР ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗВЕНЬЕВ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ РЫЧАЖНЫХ МЕХАНИЗМОВ
Методические указания по выполнению курсовой работы
по дисциплине «Теория механизмов и машин»
Подписано к печати . Формат 60×84 1/16. Бумага офсетная. Печать плоская. Гарнитура Times New Roman
Усл. печ. л. |
Уч.-изд. л. |
Тираж |
экз. Заказ № |
ГОУ ВПО Уфимский государственнй авиационный технический университет
Центр оперативной полиграфии УГАТУ
450000, Уфа-центр, ул. К. Маркса, 12