Sintez_rychazhnykh_mekhanizmov
.pdfили за счет только верхней границы -
|
|
γ |
min |
|
|
||
γmax ≥ 2 arcsin |
λsin |
|
; |
(30.10) |
|||
|
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|||
можно также сохранить неизменным среднее значение угла γ − |
|
||||||
γm = |
γmin + γmax |
, |
|
|
|
|
(30.11) |
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
и назначить новые верхнюю и нижнюю границы: |
|
||||||
γmax = γm ± ∆, |
|
|
|
|
(30.12) |
||
min |
|
|
|
|
|
где вспомогательный угол ∆ теоретически может быть любым, удовлетворяющим неравенству
λ-1 |
|
γ |
m |
|
|
|||
∆ ≥ 2 arctg |
|
|
tg |
|
. |
(30.13) |
||
λ+1 |
2 |
|||||||
|
|
|
|
Угловые координаты кривошипа OA в моменты начала – ϕнрх и окончания – ϕкрх рабочего хода коромысла 5, а также фактическое
значение ψ этого хода достаточно просто и точно можно определить в среде САМАС.
70
Кинематическая схема 31
Заданы:
H – величина хода ползуна 5; e − эксцентриситет направ-
ляющей ползуна 5;
Kv – коэффициент измене-
ния средней скорости хода ползуна 5
Kv = ϕр ϕх , |
( 31.1) |
где ϕр и ϕх – углы поворота
кривошипа OA за время рабочего и холостого ходов ползуна 5
Рисунок 31.1 соответственно; соотношение длин звеньев
OB, OA и BC
OB −OA = αBC (31.2)
(параметр α задан как диапазон).
Требуется рассчитать и выбрать размеры OA, OВ, BC и СD; длину шатуна CD подобрать так, чтобы угол его давления на ползун 5 не превышал заданной максимально допустимой величины αmax .
Решение
Рисунок 31.2
71
Расчетная схема для нахождения длин звеньев механизма приведена на рис. 31.2. показаны крайние положения рабочего звена (ползуна 5) и соответствующие им положения шарниров A, С и D.
Поскольку ϕp +ϕx = 360o, то согласно (31.1)
ϕх = |
|
360o |
; |
|
|
|
|
ϕр = Kv ϕx . |
||
|
|
|
|
|
||||||
1 + Kv |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Поскольку cos(0.5ϕх )= OA OB , то |
|
|||||||||
BC = |
|
H |
|
|
; OB = |
|
α BC |
|
; |
|
|
|
|
ϕ |
|
|
ϕ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2cos |
|
х |
|
1−cos |
х |
|
||
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
(31.3)
OA = OB cos ϕ2х . (31.4)
Размер ОВ допускает округление в пределах, определяемых диапазоном α.
Наибольшее удаление центра шарнира С от направляющей ползуна 5 составляет (ВС−е); но тогда из ограничения угла давления шатуна 4 на ползун 5 следует, что длина шатуна CD должна удовлетворять неравенству
CD ≥ |
BC −e |
. |
(31.5) |
|
|||
|
sin αmax |
|
В качестве окончательного значения длины CD пригодно любое, получаемое округлением правой части неравенства (31.5) в большую сторону до ближайшего предпочтительного числа.
Фактические параметры механизма, обеспечиваемые подобранными длинами звеньев:
|
OA |
Kv = |
360o −ϕ |
|
|
H = 2 |
BC OA |
|
|||
ϕх = 2 arccos |
|
; |
|
|
х |
; |
|
|
. (31.6) |
||
|
ϕх |
|
OB |
||||||||
OB |
|
|
|
|
|
||||||
Найденные по (31.8) значения Kv |
и Н не должны отличаться от |
||||||||||
заданных более чем на 2%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Угловые координаты кривошипа OA в момент начала – и окон- |
|||||||||||
чания рабочего хода ползуна 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ϕнрх = ϕх −90 ; |
|
|
ϕкрх = 270o |
− ϕх . |
|
|
|
(31 .7) |
|||
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
72
Кинематическая схема 32 |
|
|||
|
Заданы: |
|
||
|
параметры a и b, опреде- |
|||
|
ляющие взаимное расположение |
|||
|
центров шарниров O и B; |
|
||
|
соотношения размеров OB, |
|||
|
OA, BC и BE |
|
||
|
OA = |
OB |
; |
(32.1) |
|
|
|||
|
|
α |
|
|
|
BC = β (AB) max ; |
(32.2) |
||
Рисунок 32.1 |
BE = δBС |
(32.3) |
||
(параметры α, β и δ заданы в ви- |
де диапазонов).
Необходимо подобрать размеры звеньев OA, BC, BE, CD и DE; при подборе длин CD = DE обеспечить, чтобы средняя за время цикла
величина угла передачи CDE была равна заданной γm ±1o.
Решение
Размер OB найдем из очевидного соотношения |
|
OB = a2 +b2 , |
(32.4) |
тогда длину кривошипа OA определим из (32.1). |
размера BC |
Поскольку ABmax = OB +OA, то для нахождения |
|
воспользуемся (32.2), или |
|
BC = (OB +OA)β, |
( 32.5) |
а затем найдем BE из (32.3).
Для подбора длин CD и DE, удовлетворяющих условиям синтеза механизма, нужно в подходящем масштабе построить крайние положения BC′ и BC′′ кулисы 3 (рис. 32.2) и измерить наибольшее
CEmax и наименьшее CEmin |
расстояния между центрами шарниров C |
|||||
и E. Возможно и аналитическое определение этих размеров: |
|
|||||
вспомогательные углы |
|
|||||
b |
OA |
|
||||
µ = arctg |
|
; |
ζ = arcsin |
|
; |
( 32.6) |
|
|
|||||
a |
OB |
|
||||
предельные значения размера CE |
|
|||||
CEmax = |
BC 2 + BE 2 −2 BC BE cos(µ±ζ) . |
( 32.7) |
||||
min |
|
|
|
|
|
|
73
Рисунок 32.2
Тогда искомые размеры CD и DE можно найти решением системы
γmin
т.е.
|
2 |
+ DE |
2 |
−2 |
2 |
|
CD |
|
|
CD DE cos γmax = CEmax ; |
( 32.8) |
||
|
2 |
|
2 |
|
2 |
|
|
+ DE |
−2 |
|
|||
CD |
|
|
CD DE cos γmin = CEmin . |
|
||
Обозначим |
|
|
|
|||
λ = CEmax |
CEmin . |
( 32.9) |
Если считать, что предельные значения угла передачи γmax и отличаются от среднего значения γm на одну и ту же величину ∆,
γmax = γm ± ∆, и при этом CD = DE, то решение системы (32.8)
min
может быть найдено в виде
λ −1 |
|
γ |
m |
|
|
|
∆ = 2arctg |
tg |
|
; |
(32.10) |
||
|
|
|||||
λ +1 |
|
2 |
|
|
||
CD = DE = 0.5 |
CE2 |
−CE2 |
(32.11) |
|||
|
max |
max . |
||||
|
sin γm sin ∆ |
|
Округление рассчитанных значений CD и DE могут потребовать проверки фактической величины γm :
γmax = arccos |
|
CD2 |
+ DE2 −CE2 |
|
; |
(32.12) |
|
|
max |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
2 CD DE |
|
|
|
γmin = arccos |
CD2 |
+ DE2 −CE2 |
; |
(32.13) |
||
|
|
min |
||||
|
|
2 CD DE |
|
|
|
|
|
|
|
74 |
|
|
|
γm = |
γmin + γmax |
. |
(32.14) |
|
|||
2 |
|
|
|
Отличие найденной величины γm от заданной не должно пре- |
|||
вышать одного градуса. |
|
||
Угловые координаты кривошипа OA в момент начала |
ϕнрх и |
окончания ϕкрх рабочего хода коромысла 5 можно найти по формулам
ϕнрх = 270o +µ−ζ; |
(32.15) |
ϕкрх = 90o +µ+ζ. |
(32.16) |
Величину рабочего хода ψ коромысла 5 можно найти по разности его угловых координат в среде САМАС.
75
Кинематическая схема 33 |
|
|
|
Заданы: |
|
|
длина кривошипа OA; |
|
|
координата центра шар- |
|
|
нира D - размер AD; |
|
|
параметр e, определяю- |
|
|
щий положение направляю- |
|
|
щей ползуна 3; |
|
|
соотношение |
размеров |
Рисунок 33.1 |
звеньев AB и OA |
(33.1) |
|
AB = α OA; |
|
(параметр α задан в виде диапазона); |
|
|
требуемый угол качания кулисы - ψ; |
|
|
угол ϕ5p , определяющий |
положение кулисы (значение угла ϕ5 ) |
в начале ее рабочего хода.
Необходимо подобрать размер шатуна AB и координаты a и b центра Е качания кулисы.
Решение
Размер AB находим из соотношения (33.1).
Для подбора подходящих значений размеров a и b можно использовать:
- компьютерную среду САМАС; в этом случае координатам a и b задают ряд пар значений, для каждой из них определяют величину угла
качания ψ, угла ϕ5р и таким образом подбирают подходящую пару значений (a, b);
-графический метод; в этом случае строят траекторию точки D
икасательную к ней ET, расположенную под углом ϕ5 = ϕ5р + 2o к оси абсцисс; из бумаги вырезают два угловых шаблона с внутренними
76
углами (ψ + 2o) и (ψ −2o ) (рис. 33.2) и вершину угла каждого шаблона помещают в такую точку E прямой ET, чтобы траектория точки D находилась между сторонами этого угла, касаясь их; тем самым получают на прямой ET два предельно допустимых положения центра
шарнира E; описанные построения повторяют при угле ϕ5 = ϕ5р −2o
для прямой ET и получают еще два предельно допустимых положения точки D, которые в совокупности с ранее построенными аналогичными точками ограничат четырехугольную область, внутри которой можно выбрать любую точку, координаты которой a и b следует принять за окончательные.
Отметим, что существует множество приемлемых решений. Углы ϕнрх и ϕкрх , определяющие положения кривошипа OA в
моменты начала и окончания рабочего хода кулисы, а также фактическое значение ψ этого хода наиболее просто и в то же время достаточно точно можно определить в среде САМАС.
77
Кинематическая схема 34
Рисунок 34.1
Заданы:
длина кривошипа OA;
параметр e, определяющий положение направляющей ползуна 3;
размер BC, определяющий расстояние между центрами шарниров на ползуне 3;
соотношение длин звеньев AB и OA |
|
AB =β OA |
(34.1) |
соотношение, задающее абсциссу a центра D качания кулисного камня 5
a = γ AB |
(34.2) |
(параметры β и γ заданы в виде диапазонов); требуемый угол качания кулисы - ψ.
Необходимо подобрать размеры шатуна AB и координаты a и b центра качания звена 5 (точки D).
Решение
Из соотношения (34.1) находим размер AB, из (34.2) – значение параметра a. Для подбора подходящего значения ординаты b можно использовать расчетную схему (рис. 34.2), на которой показаны два
78
положения механизма, соответствующих крайним положениям звена 5.
|
′ |
′ |
′′ |
′′ |
= AB, |
′ |
′′ |
и |
′ ′ |
′′ ′′ |
= |
|
Поскольку A B |
|
= A B |
|
OA = OA = OA |
B C |
= B C |
||||||
= BC , то из этой схемы можно найти параметры fmax и |
fmin |
для ука- |
||||||||||
занных положений механизма: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
fmax = |
(AB +OA)2 −e2 |
+ BC −a; |
|
|
|
|
(34.3) |
|||||
fmin = |
(AB −OA)2 −e2 |
+ BC −a; |
|
|
|
|
(34.4) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 34.2
тогда для определения неизвестного параметра b можно записать уравнение
|
|
fmax |
− |
|
fmin |
|
|
|
|
|||
tg ψ = |
b −e |
b −e |
; |
(34.5) |
||||||||
|
|
|||||||||||
1 + |
fmax |
|
|
|
fmin |
|
|
|
||||
b −e |
b −e |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
отсюда
b = e + |
( f |
max |
− f |
min |
) + ( f |
max |
− f |
min |
)2 |
− 4 f |
max |
f |
min |
tg2 ψ |
. |
(34.6) |
|
|
|
|
|
|
2 tg ψ |
|
|
|
|
|
|
|
|
Можно также для подбора подходящей величины b использовать компьютерную среду САМАС; в этом случае параметру b задают ряд значений, для каждого из которых определяют величину угла качания ψ и таким образом находят подходящий размер b.
79