7. Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых элементов стенки балок

7.1. Стенки балок для обеспечения их устойчивости следует укреплять:

поперечными основными ребрами, поставленными на всю высоту стенки;

поперечными основными и продольными ребрами;

поперечными основными и промежуточными короткими ребрами и продольным ребром (при этом промежуточные короткие ребра следует располагать между сжатым поясом и продольным ребром).

Прямоугольные отсеки стенки (пластинки), заключенные между поясами и соседними поперечными основными ребрами жесткости, следует рассчитывать на устойчивость. При этом расчетными размерами проверяемой пластинки являются:

a–расстояние между осями поперечных основных ребер;

h_ef–расчетная высота стенки (рис. 10), равная в сварных балках полной высоте стенки, в балках с поясными соединениями на высокопрочных болтах–расстоянию между ближайшими к оси балки краями поясных уголков, в балках, составленных из прокатных профилей,–расстоянию между началами внутренних закруглений, в гнутых профилях (рис. 11)–расстоянию между краями выкружек;

t–толщина стенки.

Рис. 10. Расчетная высота стенки составной балки

а –сварной из листов; б–на высокопрочных болтах; в–сварной с таврами

7.2*. Расчет на устойчивость стенок балок следует выполнять с учетом всех компонентов напряженного состояния (s,tиs_loc).

Напряжение s,tиs_locследует вычислять в предположении упругой работы материала по сечению брутто без учета коэффициентаj_b.

Сжимающее напряжение sу расчетной границы стенки, принимаемое со знаком "плюс", и среднее касательное напряжениеtследует вычислять по формулам:

; (72)

, (73)

где h–полная высота стенки;

MиQ–средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах отсека; если длина отсека больше его расчетной высоты, тоMиQследует вычислять для более напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять на участке отсека с одним знаком.

Местное напряжение s_locв стенке под сосредоточенной нагрузкой следует определять согласно требованиям пп. 5.13 и 13.34* (приg_f1= 1,1) настоящих норм.

В отсеках, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно должны быть учтены только два компонента напряженного состояния: sиtилиs_locиt.

Односторонние поясные швы следует применять в балках, в которых при проверке устойчивости стенок значения левой части формулы (74) не превышают 0,9g_cприl_w<3,8 иg_cприl_w³3,8.

7.3. Устойчивость стенок балок не требуется проверять, если при выполнении условий (33) условная гибкость стенки не превышает значений:

3,5 –при отсутствии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами;

3,2 –то же, в балках с односторонними поясными швами;

2,5 –при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами.

При этом следует устанавливать поперечные основные ребра жесткости согласно требованиям пп. 7.10, 7.12 и 7.13 настоящих норм.

7.4*. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, при отсутствии местного напряжения (s_loc= 0) и условной гибкости стенкиl_w£6 следует выполнять по формуле

, (74)

где g_c–коэффициент, принимаемый по табл. 6* настоящих норм;

; (75)

. (76)

В формуле (75) коэффициент c_crследует принимать:

для сварных балок –по табл. 21 в зависимости от значения коэффициентаd:

Таблица 21

d	£0,8	1,0	2,0	4,0	6,0	10,0	³30
ccr	30,0	31,5	33,3	34,6	34,6	35,1	35,5

, (77)

где b_fиt_f–соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки;

b–коэффициент принимаемый по табл. 22;

для балок на высокопрочных болтах c_cr= 35,2.

Таблица 22

Балки	Условия работы сжатого пояса	b
Подкрановые	Крановые рельсы не приварены	2
	Крановые рельсы приварены	¥
Прочие	При непрерывном опирании плит	¥
	В прочих случаях	0,8
Примечание.Для отсеков подкрановых балок, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициентаdследует приниматьb= 0,8.

В формуле (76) ,

где d–меньшая из сторон пластинки (h_efилиa);

m–отношение большей стороны пластинки к меньшей.

7.5. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения с учетом развития пластических деформаций при отсутствии местного напряжения (s_loc= 0) и приt£0,9R_s,A_f /A_w³0,25, 2,2<£6 следует выполнять по формуле

M£R_yg_ch²_eft(A_f /A_w+a), (78)

где a= 0,24–0,15(t/R_s)²–8,5×(–2,2)²;

здесь g_cследует принимать по табл. 6*, аt–определять по формуле (73).

7.6*. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости (рис. 12), при наличии местного напряжения (s_loc ¹0) следует выполнять по формуле

, (79)

где g_c–следует принимать по табл. 6* настоящих норм;

s;s_loc;t–определять согласно требованиям п. 7.2*;

t_cr–определять по формуле (76).

Значения s_crиs_loc,crв формуле (79) следует определять:

а) при a/h_ef£0,8

s_cr–по формуле (75);

, (80)

где c₁–коэффициент, принимаемый для сварных балок по табл. 23 в зависимости от отношенияa/h_efи значенияdвычисляемого по формуле (77), а для балок на высокопрочных болтах–по табл. 23,а;

.

Рис. 12. Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрами жесткости (1)

а – сосредоточенная нагрузка F приложена к сжатому поясу; б – то же, к растянутому поясу

Если нагружен растянутый пояс, то при расчете стенки с учетом только s_locиtпри определении коэффициентаdпо формуле (77) заb_fиt_fследует принимать соответственно ширину и толщину нагруженного растянутого пояса;

б) при a/h_ef>0,8 и отношенииs_loc/sбольше значений, указанных в табл. 24,

s_cr–по формуле, (81)

где c₂–коэффициент, определяемый по табл. 25;

s_loc,cr–по формуле (80), в которой приa/h_ef>2 следует приниматьa = 2h_ef;

в) при a/h_ef>0,8 и отношенииs_loc,cr/sне более значений, указанных в табл. 24:

s_cr –по формуле (75);

s_loc,cr –по формуле (80), но с подстановкой 0,5авместоапри вычислениив формуле (80) и в табл. 23.

Во всех случаях t_crследует вычислять по действительным размерам отсека.

Таблица 23

d	Значение c1для сварных балок при a/hef, равном
	£0,5	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	³2,0
£1 2 4 6 10 ³30	11,5 12,0 12,3 12,4 12,4 12,5	12,4 13,0 13,3 13,5 13,6 13,7	14,8 16,1 16,6 16,8 16,9 17,0	18,0 20,4 21,6 22,1 22,5 22,9	22,1 25,7 28,1 29,1 30,0 31,0	27,1 32,1 36,3 38,3 39,7 41,6	32,6 39,2 45,2 48,7 51,0 53,8	38,9 46,5 54,9 59,4 63,3 68,2	45,6 55,7 65,1 70,4 76,5 83,6

Таблица 23,а

a/hef	0,5	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
c1	13,7	15,9	20,8	28,4	38,7	51,0	64,2	79,8	94,9

Таблица 24

Балки	d	Предельные значения sloc/sприa/hef, равном
		0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	³2,0
Сварные	£1 2 4 6 10 ³30	0 0 0 0 0 0	0,146 0,109 0,072 0,066 0,059 0,047	0,183 0,169 0,129 0,127 0,122 0,112	0,267 0,277 0,281 0,288 0,296 0,300	0,359 0,406 0,479 0,536 0,574 0,633	0,445 0,543 0,711 0,874 1,002 1,283	0,540 0,652 0,930 1,192 1,539 2,249	0,618 0,799 1,132 1,468 2,154 3,939
На высокопрочных болтах	–	0	0,121	0,184	0,378	0,643	1,131	1,614	2,347

Таблица 25

hef	£0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	³2,0
c2	По табл. 21, т. е. c2= ccr	37,0	39,2	45,2	52,8	62,0	72,6	84,7

7.7. В стенке балки симметричного сечения, укрепленной кроме поперечных основных ребер одним продольным ребром жесткости, расположенным на расстоянии h₁от расчетной (сжатой) границы отсека (рис. 13), обе пластинки, на которые это ребро разделяет отсек, следует рассчитывать отдельно:

Рис. 13. Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрами и

продольным ребром жесткости

а – сосредоточенная нагрузка F приложена к сжатому поясу; б – то же к растянутому; 1 – поперечное основание ребро жесткости; 2 – продольное ребро жесткости; 3 – пластинка у сжатого пояса; 4 – пластинка у растянутого пояса

а) пластинку 3, расположенную между сжатым поясом и продольным ребром по формуле

s/s_cr1+s_loc/s_loc,cr1+(t/t_cr1)²£g_c, (82)

где g_сследует принимать по табл. 6* настоящих норм, аs,s_locиt–определять согласно требованиям п. 7.2*.

Значения s_cr1иs_loc,cr1следует определять по формулам:

при s_loc= 0

, (83)

где ;

при s_loc¹0иm=a/h₁£2

; (84)

s_loc,cr1= (1,24 + 0,476m₁), (85)

где . (86)

Если a/h₁>2, то при вычисленииs_cr1иs_loc,cr1следует приниматьa= 2h₁;t_cr1необходимо определять по формуле (76) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки;

б) пластинку 4, расположенную между продольным ребром и растянутым поясом,–по формуле

, (87)

где ; (88)

s_loc,cr2–следует определять по формуле (80) и табл. 23 приd= 0,8, заменяя значение отношенияa/h_efзначениема/(h_ef –h₁);

t_cr2–следует определять по формуле (76) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки;

s_loc2=0,4s_loc–при приложении нагрузки к сжатому поясу (рис. 13,а);

s_loc2=s_loc–при приложении нагрузки к растянутому поясу (рис. 13,б).

Коэффициент t_cследует определять по табл. 6* настоящих норм.

7.8. При укреплении пластинки 3дополнительными короткими поперечными ребрами их следует доводить до продольного ребра (рис. 14).

Рис. 14. Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрами жесткости (1), продольным ребром жесткости (2), разделяющим отсек стенки на пластинку (3) у сжатого пояса и пластинку (4) у растянутого пояса, а также короткими ребрами жесткости (5)

В этом случае расчет пластинки 3следует выполнять по формулам (82)–(86), в которых величинуаследует заменять величинойа₁, гдеа₁–расстояние между осями соседних коротких ребер (рис. 14); расчет пластинки4следует выполнять согласно требованиям п. 7.7, б.

7.9. Расчет на устойчивость стенок балок асимметричного сечения (с более развитым сжатым поясом) следует выполнять по формулам пп. 7.4*, 7.6*–7.8 с учетом следующих изменений:

для стенок, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, в формулах (75) и (81) и табл. 25 значение h_efследует принимать равным удвоенному расстоянию от нейтральной оси до расчетной (сжатой) границы отсека. Приa/h_ef>0,8 иs_loc¹0следует выполнять оба расчета, указанные в пп. 7.6*,би 7.6*,в, независимо от значенияs_loc/s;

для стенок, укрепленных поперечными ребрами и одним продольным ребром, расположенным в сжатой зоне:

а) в формулы (83), (84) и (87) вместо h₁/h_efследует подставлять;

б) в формулу (88) вместо (0,5 –h₁/h_ef) следует подставлять.

Здесь ,

где s_t–краевое растягивающее напряжение (со знаком "минус") у расчетной границы отсека.

В случае развитого растянутого (ненагруженного) пояса расчет на устойчивость при одновременном действии напряжений sиtследует производить по формуле (90).

7.10. Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жесткости, если значения условной гибкости стенки балки превышают 3,2 при отсутствии подвижной нагрузки и 2,2–при наличии подвижной нагрузки на поясе балки.

Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать 2h_efпри>3,2 и 2,5h_efпри£3,2.

Допускается превышать указанные выше расстояния между ребрами до значения 3h_efпри условии, что стенка балки удовлетворяет проверкам по пп. 7.4*, 7.6*–7.9 и общая устойчивость балки обеспечена выполнением требований п. 5.16*, а или 5.16*, б, причем значенияl_ef/bдля сжатого пояса не должны превышать значений, определяемых по формулам табл. 8* для нагрузки, приложенной к верхнему поясу.

В местах приложения больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опорах следует устанавливать поперечные ребра.

В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части b_hдолжна быть для парного симметричного ребра не менееh_ef /30 + 40 мм, для одностороннего ребра–не менееh_ef /24 + 50 мм; толщина ребраt_sдолжна быть не менее.

Стенки балок допускается укреплять односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером. Момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не меньше, чем для парного симметричного ребра.

7.11. При укреплении стенки одним продольным ребром необходимые моменты инерции J_sсечений ребер жесткости следует определять:

для поперечных ребер –по формуле

J_s= 3h_eft³; (89)

для продольного ребра –по формулам табл. 26 с учетом его предельных значений.

Таблица 26

	Необходимый момент	Предельные значения
h1/hef	инерции сечения продольного ребра Jsl	минимальные Jsl,min	максимальные Jsl,max
0,20	(2,5 -0,5a/hef)´a^2t^3/hef	1,5heft^3	7heft^3
0,25	(1,5 –0,4a/hef)´a^2t^3/hef	1,5heft^3	3,5heft^3
0,30	1,5heft^3	–	–
Примечание. При вычисленииJslдля промежуточных значенийh1/hefдопускается линейная интерполяция.

При расположении продольного и поперечных ребер с одной стороны стенки моменты инерции сечений каждого из них вычисляются относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.

Минимальные размеры выступающей части поперечных и продольных ребер жесткости следует принимать согласно требования п. 7.10.

7.12. Участок стенки балки составного сечения над опорой при укреплении его ребрами жесткости следует рассчитывать на продольный изгиб из плоскости как стойку, нагруженную опорной реакцией. В расчетное сечение этой стойки следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки ширинойс каждой стороны ребра. Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.

Нижние торцы опорных ребер (рис. 15) должны быть остроганы либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать: в первом случае (рис. 15, а)–расчетного сопротивления прокатной стали смятиюR_pприа£1,5tи сжатиюR_yприа>1,5t; во втором случае (рис. 15,б)–смятиюR_p.

В случае приварки опорного ребра к нижнему поясу балки сварные швы должны быть рассчитаны на воздействие опорной реакции.

7.13. Одностороннее ребро жесткости, расположенное в месте приложения к верхнему поясу сосредоточенной нагрузки, следует рассчитывать как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжести расчетного сечения стойки. В расчетное сечение этой стойки необходимо включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной с каждой стороны ребра. Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.