Опорные части

5.37. Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками, тангенциальные, а при весьма больших реакциях –балансирные опоры следует применять при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.

Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.

Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимается равным 0,3, в катковых –0,03.

5.38. Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном или большем p/2) по формуле

, (64)

где F–давление (сила) на опору;

rиl–соответственно радиус и длина шарнира;

R_lp–расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемое согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.

5.39. Расчет на диаметральное сжатие катков должен производиться по формуле

(65)

где n–число катков;

dиl–соответственно диаметр и длина катка;

R_cd–расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободном касании, принимаемое согласно требованиям п. 3.1.* настоящих норм.

6. Расчетные длины и предельные гибкости элементов стальных конструкций расчетные длины элементов плоских ферм и связей

6.1. Расчетные длины l_efэлементов плоских ферм и связей, за исключением элементов перекрестной решетки ферм, следует принимать по табл. 11.

Таблица 11

Направление	Расчетная длина lef
продольного изгиба	поясов	опорных раскосов и опорных стоек	прочих элементов решетки
1. В плоскости фермы:
а) для ферм, кроме указанных в поз. 1, б	l	l	0,8l
б) для ферм из одиночных уголков и ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык	l	l	0,9l
2. В направлении, перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости фермы):
а) для ферм, кроме указанных в поз. 2, б	l1	l1	l1
б) для ферм с поясами из замкнутых профилей с прикреплением элементов решетки к поясам впритык	l1	l1	0,9l1
Обозначения, принятые в табл. 11 (рис. 7): l–геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов) в плоскости фермы; l1–расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жесткими плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами или болтами, и т. п.

6.2. Расчетную длину l_efэлемента, по длине которого действуют сжимающие силыN₁иN₂(N₁>N₂), из плоскости фермы (рис. 7,в,г; рис. 8) следует вычислять по формуле

(66)

Расчет на устойчивость в этом случае следует выполнять на силу N₁.

6.3*. Расчетные длины l_efэлементов перекрестной решетки, скрепленных между собой (рис. 7,д), следует принимать:

в плоскости фермы –равными расстоянию от центра узла фермы до точки их пересечения (l_ef= 1);

из плоскости фермы: для сжатых элементов –по табл. 12; для растянутых элементов–равными полной геометрической длине элемента (l_ef=l₁).

Таблица 12

Конструкция узла пересечения элементов решетки	Расчетная длина lefиз плоскости фермы при поддерживающем элементе
	растянутом	неработающем	сжатом
Оба элемента не прерываются	l	0,7l1	l1
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой:
рассматриваемый элемент не прерывается	0,7l1	l1	1,4l1
рассматриваемый элемент прерывается и перекрывается фасонкой	0,7l1	–	–
Обозначения, принятые в таблице 12 (рис. 7, д): l–расстояние от центра узла фермы до пересечения элементов; l1–полная геометрическая длина элемента.

6.4. Радиусы инерции iсечений элементов из одиночных уголков следует принимать:

при расчетной длине элемента, равной lили 0,9l(гдеl–расстояние между ближайшими узлами)–минимальный (i=i_min);

в остальных случаях –относительно оси уголка, перпендикулярной или параллельной плоскости фермы (i=i_xилиi=i_yв зависимости от направления продольного изгиба).