Решение:
1. Учитывая, что необходимые затраты Cпн(t), связанные с приобретением запасных частей, с оплатой труда производственного персонала и материалов, а также с компенсацией простоев при известной стоимости объекта, имеются, можно записать: Cпн(t)=Cзч(t)+Cтр(t)+Cм(t)+Cпрост(t),
где Спн(t) – удельные затраты, связанные с эксплуатацией машины в течение определенного интервала времени ;
Cтр(t) - удельные затраты, связанные с оплатой труда производственного персонала в течение той же наработки;
Cм(t)- удельные затраты на приобретение материалов при той же наработке; Cпрост(t) –удельные затраты, связанные с компенсацией простоев. Преобразуем правую часть уравнения, разделив почленно, получим:
Спн(t) = Сзч(t)·[1+ Стр(t) / Cзч(t)+ См(t) / Cзч(t)+ Спрост(t) / Cзч(t) ]
Сотношения: Стр(t) / Cзч(t); См(t) / Cзч(t); Спрост(t) / Cзч(t); обозначим соответственно А, В и С, тогда:
Спн(t) = Сзч(t)·(1+ А+В+ C)= 4 Сзч(t)
Известно, что удельные фактические затраты на запасные части Сзч, (руб/м.ч) по интервалам наработки, (м.ч) описываются уравнением
Сзч (t)= взч· tn
где взч - угловой коэффициент кривой затрат на запчасти, (руб/м.ч); n — уровень надежности объекта.
. Для решения необходимо определить коэффициенты вЗЧ и п.
С этой целью аппроксимируем удельные затраты на запасные части и запишем это уравнение в виде:
lnCЗЧ(t) = lnвЗЧ + n lnt,
что, с учетом разбиения всей наработки на интервалы, тождественно уравнению:
m |
m |
m |
Σ lnвЗЧ + Σn lnt =Σ lnCЗЧ(t), |
||
i=1 |
i=1 |
i=1 |
т.к. взч - величина постоянная, это уравнение примет вид:
m |
m |
т∙ lnвЗЧ + n∙Σ lnt =Σ lnCЗЧ(t), |
|
i=1 |
i=1 |
28
m
умножив все слагаемые на Σlnt, и преобразовав его, получим второе линейное
i=1
уравнение:
m |
m |
m |
т∙ lnвЗЧ ∙Σ lnt + n∙Σ (lnt)2 |
=Σ (lnCЗЧ·∙ lnt) |
|
i=1 |
i=1 |
i=1 |
Величины вЗЧ и n можно определить, решая систему этих двух уравнений методом наименьших квадратов
т∙ lnвЗЧ |
m |
m |
+ n∙Σ lnt =Σ lnCЗЧ, |
||
|
i=1 |
i=1 |
m |
m |
m |
т∙Σlnt∙ lnвЗЧ + |
n∙Σ (lnt)2 |
=Σ (lnCЗЧ· lnt) , |
i=1 |
i=1 |
i=1 |
где т — число интервалов наработки, в нашем случае: m = 6 Определители этой системы уравнений имеют следующий вид:
|
|
|
|
|
m |
|
|
m |
m |
|
|
|
|
|
m |
|||||||||||
|
|
т |
|
Σ lnt |
|
|
|
|
ΣlnCЗЧ, |
Σ lnt |
|
|
|
|
|
|
т |
Σ lnCЗЧ, |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|
|
i=1 |
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|||||
1= |
|
|
|
|
|
|
; 2= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
3= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
m |
|
|
|
|
m |
m |
|
|
|
|
|
|
m |
m |
|
|
||||||
|
|
т∙Σlnt |
Σ (lnt)2 |
|
|
|
|
Σ (lnCЗЧ ∙lnt) Σ (lnt)2 |
|
|
|
|
т ∙Σ lnt |
Σ(lnCЗЧ ∙lnt) |
|
|
||||||||||
|
|
i=1 |
|
i=1 |
|
|
|
|
i=1 |
i=1 |
|
|
|
|
|
|
i=1 |
i=1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Для удобства расчета определителей и всей задачи составляем таблицу |
||||||||||||||||||||||||||
(таб.10.2) |
и решаем : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1= |
|
6 |
|
|
50,6 5 |
|
; |
2= |
|
-19,12 |
50,65 |
|
; |
3= |
|
6 |
-19,12 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
6∙50,65 |
431,4 |
|
|
|
|
-136,65 |
431,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
6 ∙50,65 |
-136,65 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 = 6×431,4 - 6×50,62 = 2588 – 15392,5 = -12804,5 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
2= -19,12×431,4 – (-136,65)×50,65 = - 8248,4 + 6,921,3 = - 1327 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
3 = 6×(- 136,65) - 6×50,6×(- 19,12) = - 819,9 + 5810,5 = 4990,6 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
Рассчитав определители, находим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
вЗЧ = ехр |
|
2 |
=е 1327/12804,5 = 2,720,104 = 1,1052 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29
n = |
3 |
|
|
|
1 |
= 4990,6/(-12804,5) = - 0,39
Таблица 10.2
Средн |
lnt |
(lnt)2 |
СЗЧ |
lnCЗЧ |
lnt× |
Cпн(t) |
C0/t |
СПНс |
СЗЧ(t) |
значе- |
|
|
|
|
lnCЗЧ |
|
|
р |
|
ние |
|
|
|
|
|
|
(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ин-ва |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ла t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
6,9 |
47,6 |
0,015 |
-4,200 |
-28,98 |
0,06 |
22,4 |
0,1 |
0,07 |
3000 |
8,0 |
64,0 |
0.03 |
-3,607 |
-28,86 |
0,12 |
7,47 |
0,2 |
0,05 |
5000 |
8,5 |
72,2 |
0,07 |
-2,659 |
-22,60 |
0,28 |
4,48 |
0,46 |
0,04 |
7000 |
8,85 |
78,3 |
0,09 |
-2,408 |
-21,31 |
0,36 |
3,20 |
0,6 |
0.035 |
9000 |
9.1 |
82,8 |
0,15 |
-1,897 |
-17,26 |
0,6 |
2,49 |
1.0 |
0,032 |
11000 |
9,3 |
86,5 |
0,15 |
-1,897 |
-17,64 |
0,6 |
2,04 |
1,0 |
0.029 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σ |
50,65 |
431,4 |
0,505 |
-19,12 |
-136,65 |
2,02 |
42,08 |
3,9 |
0,256 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем теоретические удельные затраты на запасные части по уравнению: Сзч (t)= взч· tn = 1,1052 × t -0,39 =…; и заносим в таблицу 10.2.
2.Оптимальным ресурсом машины tp является наработка от начала эксплуатации, при которой сумма затрат на приобретение С0 и на проведение текущих ремонтов СПН ср(t) минимальна
СУДоб(t) = С0(t)+ СПНср(t)→min
Для определения оптимального ресурса графическим способом необходимо рассчитать теоретические значения по интервалам наработки:
2.1. Удельных затрат связанные с эксплуатацией машины в течение определенного интервала времени ;
СПН(t)=CЗЧ(t)·(1+A+B+C) = 4 CЗЧ(t). Результаты заносим в таблицу.
2.4.Средних удельных затрат на текущие ремонты за период от начала эксплуатации до наработки t (в примере до 12000) по формуле:
СПНср(t) = CnnH (t) =СПН /0,61
+1
30
Результаты заносим в таблицу.
2.4.Удельных затрат на приобретение объекта по формуле
Спр(t)=C0/t=22400/t
Результаты заносим в таблицу.
2.4. Общие удельные затраты, связанные с приобретением машины и проведением текущих ремонтов по формуле СУдоб(t) = С0(t)+ СПНср(t)→min .
Расчеты сводим в таблицу и строим графики: С0/t=f(t) и СПНср= f(t)(рис.10.2)
Рис.10.1
Графически складываем эти 2 кривые, определяем на суммарной кривой минимум и соответствующий ему на оси абсцисс tр..
Аналитическим путем оптимальный ресурс машины вычисляется по формуле
|
|
1 |
|
|
|
æ C0 |
· (n +1)ö |
|
|
|
|
n+1 |
, м.час. |
||||
tp = ç |
b |
÷ |
|
|
|
è |
ø |
|
|
|
где b = вЗЧ •(1+ А + В +С)=1,105•4 =4,42 (руб/м.час).
|
|
1 |
|
|
|
æ |
22400 · 0,61ö |
|
|
|
|
0,61 |
1,64 |
= 858000 м. ч |
|||
tp = ç |
4,42 |
÷ |
|
= 3091 |
|
è |
ø |
|
|
|
3. Суммарные затраты на запасные части за оптимальный ресурс определяются из выражения
31
Σ |
|
C0 |
|
|
С |
ЗЧ (t p ) = |
|
|
= 22400/4 = 5600, руб. |
(1+ A + B + C) |
Выводы:
1. Графически определить оптимальный ресурс не представилось возможным, вследствие недостаточности исходных данных.
2.Результаты произведенных расчетов свидетельствуют о весьма высоких эксплуатационных свойствах изделия и низком уровне затрат на запасные части.
32
Практическая работа №11
Прогнозирование надежности зубчатых колес автомобилей
Цель работы: Определить:
-среднее квадратичное отклонение - SlgL;
-квантиль нормального распределения - UP;
-вероятность безотказной работы на расчетных пробегах - P(LP) Исходные данные:
Для расчета зубчатых колес трансмиссий легковых автомобилей принято (см. таблицу 11.1):
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ϑF |
mF |
ϑH |
mH |
P1 |
P2 |
Slg R |
Slg R |
|
|
|
|
|
|
|
1F |
1H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример |
0,08 |
9 |
0,12 |
3 |
0,9 |
0,84 |
0,15 |
0,075 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
0,07 |
8 |
0,15 |
2,5 |
0,85 |
0,72 |
0,17 |
0,072 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
0,029 |
5 |
0,31 |
1,2 |
0,89 |
0,76 |
0,12 |
0,069 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Произвести вероятностную оценку результата детерминированного расчета.
Порядок выполнения работы
Оценка результатов детерминированного расчета в вероятностном аспекте сводится к определению вероятности безотказной работы Р(LР) для полученного детерминированного значения ресурса LР.
1. Вероятность Р(LР) определяется по квантилю Uр, который вычисляют по формуле :
U = UP1Slg Rliv −UP2Slg R1
P Slg L
для контактных и напряжений изгиба, соответственно.
33
Здесь UР1 определяется выбором параметров расчетной кривой усталости, а UP2 — выбором параметров расчетного нагрузочного режима.
Для детерминированного расчета целесообразно принимать параметры расчетной кривой усталости, исходя из вероятности Р1 = 0,9, что дает UР1 = - -1,282, а параметры расчетного нагрузочного режима, — исходя из вероятности Р ≈ 0,84, что дает UP2 = 1
2.Определяем по формулам :
Slg RFliv = lg e × mF × F - циклостойкость по напряжениям изгиба,
Slg RFliv |
= 0,4343·9·0,08 = 0,312; |
|
|
||
Slg RH lim |
= lge × mH × H |
- циклостойкость по контактным напряжениям |
|||
Slg RH lim |
= 0,4343·3·0,12 = 0,156 |
|
|
||
3. По формуле Slg L = |
|
|
|
|
|
Slg2 |
Rlim + Slg2 |
R1 определяем среднеквадратич- |
ное отклонение циклостойкости для изгибных и контактных напряжений, соответственно:
Slg L F |
=√ (0,3122 + 0,152) = √( 0,0973 + 0,0225) = 0,346 |
||||
Slg L H |
=√ (0,156 2 + 0,075 2) = √( 0,0243 + 0,0056) = 0,173 |
||||
4. Рассчитываем квантили для |
изгибных |
и контактных напряжений, |
|||
соответственно: |
|
|
|
|
|
|
UP = |
UP1Slg R −UP2 Slg R |
|||
|
|
liv |
1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Slg L |
|
|
U P = |
-1,282 × 0,312 -1× 0,15 |
= −1,59 |
|
|
|
F |
0,346 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
34
U P |
= |
-1,282 × 0.156 -1× 0,075 |
= −1,59 |
H |
|
0,173 |
|
|
|
|
5. По полученным значениям, находим по таблице 4 приложения вероятность безотказной работы P(LP).
P (LP F) = 0,9441
P (LPH) = 0,9441 6. Выводы.
Вероятность безотказной работы зубчатых колес на расчетных режимах пробега LPF ,LPH , полученных в детерминированном расчете, составляет
P (LP F) = P (LPH) =0,9441
35
Практическая работа № 12
Прогнозирование показателей безотказности автомобиля схемнофункциональным методом
Сущность схемно-функционального метода заключается в последовательном анализе безотказности элементов автомобиля и оценке вероятности выполнения автомобилем задания в целом и отдельных функций в условиях возникновения различных возможных отказов элементов.
Исходные данные: Силовая установка автомобиля - дизель
Порядок выполнения работы:
Таблица12.1
Исходные данные и результаты расчета
№ |
(lз)∙ |
|
|
Вероятности безотказной работы и отказов элементов |
|
|
|||||||
элем |
10 -6, |
Запуск |
Работа |
Остановка |
|
Задание в целом |
|
|
|||||
|
1/км |
Рj |
qj |
Рj |
qj |
Рj |
qj |
Рj(lз) |
qj(lз) |
Рj(lз-lΣi) |
|
qj(l Σi)10-4 |
|
|
|
|
10-6 |
|
10-4 |
|
10-4 |
|
|
|
|
|
|
1 |
0,034 |
0,9999 |
3,4 |
0,9997 |
2,28 |
0,9998 |
4,1 |
0,9997 |
0,0003 |
0, 9998 |
|
1, 05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
0,10 |
0,9999 |
10,0 |
0,9999 |
6,67 |
0,9999 |
0,10 |
0,9999 |
0,0001 |
- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,096 |
0,9999 |
9,6 |
0,9990 |
6,4 |
0,9994 |
1,3 |
0,9988 |
0,0012 |
- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
0,194 |
0,9998 |
19,4 |
0,9980 |
13,0 |
0,9990 |
3,7 |
0,9990 |
0,0010 |
0, 9991 |
|
1, |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
0,296 |
0,9999 |
29,6 |
0,9970 |
19,7 |
0,9980 |
4,3 |
0,9970 |
0,0030 |
0, 9974 |
|
4, |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
0,140 |
0,9998 |
14,0 |
0,9986 |
9,3 |
0,9988 |
2,8 |
0,9986 |
0,0014 |
- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
0,096 |
0,9999 |
9,6 |
0,9990 |
6,4 |
0,9997 |
5,0 |
0,9990 |
0,0010 |
- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
0,152 |
0,9999 |
15,2 |
0,9984 |
10 |
0,9996 |
4,5 |
0,9984 |
0,0016 |
- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
0,282 |
0,9999 |
28,2 |
0,9971 |
18.8 |
0,9981 |
3,5 |
0,9971 |
0,0029 |
0, 9981 |
|
10, |
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
0,148 |
0,9999 |
14,8 |
0,9985 |
9,8 |
0,9995 |
1,8 |
0,9970 |
0,0030 |
- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
0,132 |
0,9999 |
13,2 |
0,9986 |
8,8 |
0,9996 |
1,6 |
0,9985 |
0,0015 |
- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
0,145 |
0,9999 |
14,5 |
0,9989 |
9,5 |
0,9990 |
5,6 |
0,9989 |
0,0011 |
0, 9986 |
|
2, |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
0,162 |
0,9999 |
16,2 |
0,9983 |
10,0 |
0,9989 |
3,6 |
0,9983 |
0,0017 |
0, 9988 |
|
5, 95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
0,030 |
0,9999 |
3,0 |
0,9997 |
2,0 |
0,9999 |
0,47 |
0,9997 |
0,0003 |
0, 9998 |
|
1, 05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σ |
|
0,9986 |
|
0,9890 |
|
0,9871 |
|
0,9778 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
36
1.Составляем структурно-функциональную схему дизеля автомобиля, подразделяя оборудование его на функциональные группы, подгруппы и элементы и заполняем табл.12.2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица12.2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
№ |
|
|
|
|
Выполняемые |
Показатели |
|||||||
п/ |
Элементы |
|
Виды отказов |
функции |
|
безотказности |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
п |
дизеля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
За |
Раб. |
Тор |
|
(lз)∙ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
пу |
реж |
мо- |
10 |
-6 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
ск |
им |
же- |
|
|
P(lЗ) |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ние |
1/км |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
Блок цилиндров |
Трещины, сколы |
1 |
0 |
1 |
0,034 |
|
0,9997 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
Вал коленчатый |
Излом, задир шеек |
0 |
0 |
0 |
|
0,10 |
|
0,9999 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
Подшипники |
кор- |
Задир, |
проворот, |
0 |
0 |
0 |
0,096 |
|
0,9988 |
|
||
|
рен. и шатун. |
|
выплавление |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
4 |
Цилиндр |
|
Задир, коррозия |
1 |
0 |
0 |
0,194 |
|
0,9990 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
5 |
Головка цилиндра |
Трещины, коробление |
1 |
0 |
0 |
0,296 |
|
0,9970 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6 |
Поршень |
|
|
Задиры, |
0 |
0 |
0 |
0,140 |
|
0,9986 |
|
||
|
|
|
поломка перемычек |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
7 |
Шатун |
|
Самотворачивание |
0 |
0 |
0 |
0,096 |
|
0,9990 |
|
|||
|
|
|
|
болтов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
8 |
Привод |
|
Скол и выкрашивание |
0 |
0 |
0 |
0,152 |
|
0,9984 |
|
|||
|
распредвала |
|
зубьев, задир подшип. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
9 |
ТКР |
|
Разрушение подшип- |
1 |
0 |
1 |
0,282 |
|
0,9971 |
|
|||
|
|
|
ников, ротора. помпаж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
10 |
Механизм |
газо- |
Разрушение толкателей |
0 |
0 |
0 |
0,148 |
|
0,9970 |
|
|||
|
распределения |
пружин клапанов, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
прогар клапанов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
11 |
Привод ТНВД |
Разрушение подшип- |
0 |
0 |
0 |
0,132 |
|
0,9985 |
|
||||
|
|
|
ников , болтов крепл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
12 |
Система смазки |
Излом валов - шестерен |
0 |
0 |
1 |
0,145 |
|
0,9989 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
13 |
Система |
|
Прогар прокладок, |
1 |
0 |
1 |
0,162 |
|
0,9983 |
|
|||
|
газообмена |
|
компенсаторов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
14 |
ОНВ |
|
Трещины, засорение |
1 |
0 |
1 |
0,030 |
|
0,9997 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
37
2.Определяем возможные виды отказов отдельных элементов и заполняем графу 3 табл. 12.2. (для упрощения анализа в таблице указываем только те отказы, которые являются наиболее характерными для рассматриваемых элементов).
3.Определяем функции, выполняемые элементами, степень влияния отказов элементов на функционирование автомобиля и заполняем графы 4…6 табл.12.2.
При этом в строке, соответствующей рассматриваемому виду отказа, записывают ноль, если при данном виде отказа элемента автомобиль не выполняет соответствующей функции, и единицы, если данный вид отказа не влияет на выполнение этой функции.
4.Производим анализ статистических значений показателей безотказности элементов и заполняем графы 7 и 8 табл. 12.2.
5.Производим расчет вероятности безотказного выполнения i-й функции за наработку li с учетом степеней влияния отказов:
|
é |
|
K j |
ù |
|
|
m |
ê |
m |
åqi |
(li )ú |
|
|
Pi (li ) = Õ Pj (li )ê1- å |
=1 |
|
ú |
|
||
Pj |
|
|
||||
j=1 |
ê |
j=1 |
ú |
, |
||
|
ê |
|
|
ú |
||
|
ë |
|
|
û |
|
где li — наработка i-й функции при выполнении задания;
Pj(li) — вероятность безотказной работы j-го элемента за наработку li ;
q (l ) — вероятность отказа j-го элемента по ν виду отказа за наработку l ;
i i i
qi (li ) = 1− Pj (li )
38
m— общее число элементов в функциональной группе, подгруппе или общее число элементов автомобиля;
Кj — число видов отказа j-го элемента.
Суммирование по элементам и видам отказов производится только по тем строкам таблицы, для которых степень влияния отказа принята за единицу.
Рзап(li)=0,99995·0,9998·[1 - 5·(0.0001/0,9999)+(0,0002/0,9998)]=0,9986; Рраб(li)=0,9997·0.9980 ·0,9970 ·0,9971 ·0,9989 ·0,9983 ·0,9997=0,9890;
Рторм(li)=0,9998·0,9981·0,9990·0,9989·0,9999·[1- (0,0002/0,9998 )+ +(0,0019/0,9981 )+ (0,0010/0,9990 )+ (0,0011/0,9989 )+ (0,0001/0,9999)]=0,9957·[1-(0,0002+0,0019+ 0.0010+ 0,0011+.0,0001)]= =0,9871
Результаты расчета заносим в таблицу 12.1
6. Производим расчет вероятности безотказной работы дизеля за наработку 13, соответствующую выполнению задания в целом:
|
é |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ù |
|
|
|
|
K j |
|
(lз ) |
|
P (l - l |
)q |
|
(l |
|
) |
||
m |
ê |
m |
å |
q j |
m |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
åi |
|
åi |
ú |
||||||
Pi (lз )= Õ Pj (lз )ê1- å |
=1 |
|
|
|
- å |
j з |
j |
|
|
ú |
||||
Pj (lз ) |
Pj (lз ) |
|
|
|
|
|||||||||
j=1 |
ê |
j=1 |
j=1 |
|
|
|
ú |
|||||||
|
ê |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ú |
|
|
ë |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
û |
где P(lз)— вероятность безотказной работы j-го элемента за наработку l3;
q j (lз ) — вероятность отказа j-го элемента по ν виду отказа за наработку lз;
q j låi — вероятность отказа j-го элемента по ν виду отказа за наработку l∑i
(сумма значений наработок по тем функциям, которым в строке с индексом j и ν при отсчете справа налево, начиная с S-го столбца, соответствуют единицы до появления первого нуля);
39
q j låi = q j (l3 )× Ci
Сi — коэффициент, учитывающий время работы автомобиля при выполнении i- й функции. Принимаем Сз=0,15; Ср= 0,65; Ст=0,2;
Pj(lз-l∑i) — вероятность безотказной работы j-го элемента за наработку (lз-l∑i):
Pj(lз-l∑i)=1 - q j (l3 )× (1 - Ci )
Полученные значения q låi и Pj(lз-l∑i) заносим в таблицу 12.1
j
Р(lз)= 0,9997·0,9990·0,9970·0,9971·0,9989·0,9983·0,9997·{1- [(0,0003/ 0,9997+ +0,0010/ 0,9990+0,0030/ 0,9970+0,0029/ 0,9971+0,0011/ 0,9989+0,0017/ 0,9983 +0,0003/ 0,9997+ (0,9998·0,000105)/0,9997+(0,9991·0,00015)/0,9990 + +(0,9974·0,00045)/0,9970+(0,9981·0,001015)/0,9971+(0,9986·0,00022)/0,9989+
+(0,9988·0,000595)/0,9983+(0,9998·0,000105)/0,9997]}=0, 9897 · 0,9880=0,9778
Полученное заносим в таблицу 12.1
7. Выводы:
В результате проведенных анализов и расчетов спрогнозированы показатели безотказности работы дизеля, за установленную наработку, для режимов:
- запуск - Рзап(li) = 0,9986;
-рабочий - Рраб (li ) = 0,9890;
-остановка (торможение) – Рторм (li )= 0,9871 и
-дизель в целом – Р (lз ) = 0,9778.
40
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.Кузнецов Е. С., Болдин А. П, Власов В. М. и др. Техническая эксплуатация автомобилей. Под. ред. Кузнецова Е. С. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Наука, 2001. – 535 с.
2.Решетов Д. Н., Иванов А. С., Фадеев В. З. Надежность машин. – М.: Высшая школа, 1988. – 238 с.
3.Керимов Ф. Ю. Теоретические основы сбора и обработки информации о надежности машин. Учебное пособие. – М.: МАДИ, 1979. – 135. с.
4.Надежность в технике. Термины и определения. ГОСТ 27.002-83. – М.: Государственный комитет СССР по стандартам, 1983. – 30 с.
5.Спичкин Г. В., Третьяков А. М., Либин Б. Л. Диагностирование технического состояния автомобилей. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Высшая школа, 1983. – 368 с.
6.Труханов В. М. Методы обеспечения надежности изделий машиностроения
– М.; Машиностроение, 1995. 304 с.
7.МУ. Надежность в технике. Методы оценки показателей надежности по экспериментальным данным. РД 50 - 690 – 89. - М.: Государственный комитет СССР по управлению качеством продукции и стандартам, 1990. – 131 с.
8.ГОСТ 27.301 – 83 Надежность в технике. Прогнозирование надежности изделий при проектировании. Общие требования. – М.: Государственный комитет СССР по стандартам, 40с
41