Линия 1
Рассчитываем потери в конце Линии 1
(15)
Линия 2
Рассчитываем потери в конце Линии 2
Линия 3
Рассчитываем потери в конце Линии 3
Линия 4
Рассчитываем потери в конце Линии 4
Так как потери в конце линии 0,38 кВ не превышают данных таблицы 7
Отклонение и потери напряжения в % на элементах системы в нашем примере 0,38=7,5% для примера СТФ КСУП «Коминтерн». ΔUДОП =7,5% > ΔUот ТП =2,7% (линия-2).
Для данного примера производственный объект молочно-товарная ферма будет являться ближайшим объектом (БТП - ближайшая трансформаторная подстанция).
Потери в линии -1 небольшие, так что предварительный выбор провода подходит. Аналогично производим расчет в линиях 3 и 4. Результаты расчета заносим в таблицу 8. Может возникнуть вопрос при выборе ΔUУД на участке 5-4 разные коэффициенты мощности.
Таблица 8 – Результаты расчета проводов воздушных линий напряжением 0,38/0,22 кВ
|
Участок линии |
Р1, кВт |
S, кВА |
cosφ |
SЭКВ, кВА |
Марка провода |
L, м |
Потери напряжения, % | ||
|
ΔUУД |
ΔUУЧ |
От ТП | |||||||
|
ТП-1 |
46,75 |
62,33 |
0,75 |
43,63 |
ЗхА-50+А-50 |
10 |
0,455 |
0,283 |
0,283 |
|
2-1 |
20 |
26,66 |
0,75 |
18,6 |
ЗхА-50+А-50 |
70 |
0,455 |
0,847 |
1,13 |
|
ТП-3 |
49,3 |
65,33 |
0,75 |
46 |
ЗхА-50+А-50 |
55 |
0,455 |
1,634 |
1,634 |
|
3-4 |
21,8 |
29 |
0,75 |
20,34 |
ЗхА-50+А-50 |
35 |
0,455 |
0,461 |
2,09 |
|
4-5 |
20 |
26,6 |
0,75 |
18,6 |
ЗхА-50+А-50 |
50 |
0,455 |
0,605 |
2,7 |
|
ТП-6 |
93,1 |
124,03 |
0,75 |
18,82 |
ЗхА-70+А-70 |
48 |
0,378 |
2,25 |
2,25 |
|
6-7 |
20,6 |
27,37 |
0,75 |
19,1 |
ЗхА-50+А-50 |
25 |
0,455 |
0,311 |
2,561 |
|
7-8 |
1 |
1,17 |
0,85 |
0,82 |
3хА-А-25+А-25 |
65 |
0,767 |
0,058 |
2,619 |
|
ТП-9 |
83,6 |
10,98 |
0,8 |
70,68 |
ЗхА-70+А-70 |
18 |
0,378 |
0,687 |
0,687 |
|
9-10 |
6 |
7,5 |
0,8 |
5,25 |
ЗхА-25+А-25 |
55 |
0,767 |
0,316 |
1,003 |
6.5 Пример выбора сечения изолированных проводов вли
1 – кормоцех (cosφ = 0,8);
2- коровник на 200 голов (cosφ = 0,75);
3 – сенажная башня (cosφ = 0,7).
Рисунок 25 – Расчетная схема ВЛИ:
Выбор сечения производим по допустимому току нагрева. Для данной расчетной схемы производим выбор наибольшего сечения для всех трех участков.
Определяем токи нагрузок.
где Р1 – дневная мощность (нагрузка) объекта кормоцеха, равное 55 кВт;
UН – номинальное напряжение сети, равное 0,38 кВ;
cos φ – коэффициент мощности кормоцеха, равный 0,8.
Определяем максимальный ток участка ТП – 1; 1-2; 2-3:
По справочнику определяем сечение провода (смотрите таблица 9).
Таблица 9 – ХАРАКТЕРИСТИКИ СИП
|
Режим эксплуатации |
Допустимая температура нагрева токопроводящих жил, °С | |||
|
СИП-1,СИП-1А |
СИП-2, СИП-2А | |||
|
Нормальный режим |
70 |
90 | ||
|
Режим перегрузки до 8 ч. в сутки |
80 |
130 | ||
|
Короткое замыкание с протеканием тока к.з. до 5 с. |
135 |
250 | ||
|
Число и сечение жил, мм2 |
Допустимый ток нагрузки, А |
Односекундный ток короткого замыкания, кА | ||
|
СИП-1, СИП-1А |
СИП-2, СИП-2А |
СИП-1, СИП-1А |
СИП-2, СИП-2А | |
|
1x16+1x25 |
75 |
105 |
1 |
1,5 |
|
3x16+1x25 |
70 |
100 |
1 |
1,5 |
|
3x25+1x35 |
95 |
130 |
1,6 |
2,3 |
|
3x35+1x50 |
115 |
160 |
2,3 |
3,2 |
|
3x50+1x70 |
140 |
195 |
3,2 |
4,6 |
|
3x70+195 |
180 |
240 |
4,5 |
6,5 |
|
3x120+1x95 |
250 |
340 |
5,9 |
7,2 |
|
4x16+1x25 |
70 |
100 |
1 |
1,5 |
|
4x25+1x35 |
95 |
130 |
1,6 |
2,3 |
(17)
Выбираем одно сечение на всех участках.
Выбираем провод СИП-2 сечением 3×70+к×1+95, где к – количество дополнительных проводов освещения, то есть к = 0, 1, 2 или 3
4 Определяем потери напряжения на всех трех участках по формуле
(18)
где r0 – активное сопротивление 1 км изолированного провода, равное 0,326 Ом/км (таблица 10)
х0 – индуктивное сопротивление ВЛИ малое (0,1 Ом/км по сравнению с 0,35 Ом/км для неизолированных проводов);
Таблица 10 – ХАРАКТЕРИСТИКИ СИП
|
Сечение мм2 |
Прочность при растяжении нулевой несущей жилы, кН. |
Электрическое сопротивление постоянному току при температуре 20°С, не более Ом/км | |
|
токопроводящей жилы |
несущей жилы | ||
|
16 |
- |
1,91 |
- |
|
25 |
7,4 |
1,20 |
1,38 |
|
35 |
10,3 |
0,868 |
0,986 |
|
50 |
14,2 |
0,641 |
0,720 |
|
70 |
20,6 |
0,443 |
0,493 |
|
95 |
27,9 |
- |
0,363 |
|
120 |
- |
0,253 |
- |
LУЧ – длина участка, км.
Средне взвешенный cosφ.
Тогда
Потери напряжения на участках сети равно:
Определяем суммарные потери напряжения в данной линии.
- при замене провода с сечением 70 мм2 на сечение 25 мм2.
- при замене провода с сечением 70 мм2 на сечение 25 мм2.
Можно
было для уменьшения расхода металла на
участке 2-3 и 1-2 при условии что
принять меньшее сечение провода по току
участка 2-3 и 1-2, тогда
САПсш 3х25+1х35
При замене провода на участке 1-2 и 2-3 на сечение 25 мм2
Сравним
данные результаты с допустимыми потерями,
рассчитанными и принятыми в пункте 4
принимаем ΔUДОП
= 5%. Для этого переведем
с вольт в проценты.
Данные расчета заносим в таблицу 11 «Результаты расчетов проводов ВЛИ напряжением 0,38/0,22 кВ».
Таблица 11 - Результаты расчета проводов линии ВЛИ напряжением 0,38/0,22 кВ.
|
Номер участка |
Активная мощность участка Р, кВт |
Коэффициент мощности cos φ |
Ток участка, А |
Допустимый ток, А |
Марка и сечение провода или кабеля |
Длина участка, м |
Активное сопр-е провода, r0 Ом/м |
Индуктивное сопр-е провода х0 |
Потери напряжения | |||
|
На участке, В |
ΔU% |
от ТП, В |
от ТП, % | |||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
ТП-1 |
100 |
0,69 |
197,8 |
240 |
САПсш 3х70+1х95 |
20 |
0,443 |
0,1 |
|
0,54 |
2,605 |
0,54 |
|
1-2 |
45 |
0,66 |
103,1 |
95 |
САПсш 3х25+1х35 |
40 |
1,24 |
0,1 |
|
1,56 |
8,56 |
2,1 |
|
2-3 |
10 |
0,7 |
21,7 |
95 |
САПсш 3х25+1х35 |
30 |
1,24 |
0,1 |
|
1,26 |
13,38 |
3,36 |
