- •Цели и задачи курсового проектирования
- •Тематика и содержание курсового проекта Тематика курсовых проектов
- •Содержание пояснительной записки курсового проекта
- •Содержание графической части курсового проекта.
- •Исходные данные к курсовому проекту:
- •6) Исходные данные к разделу «Расчет заземления контура тп и пз»
- •1.Обоснование темы курсового проекта
- •2. Характеристика хозяйства и объекта проектирования
- •3. Расчет и выбор электрических нагрузок
- •4. Расчет допустимых потерь напряжения
- •Пример расчета потерь для свинотоварной фермы.
- •5. Определение центра электрических нагрузок
- •5.1 Проектирование воздушных линий напряжением 0,38/0,22 кВ
- •5.2. Выбор и размещение трансформаторной подстанции
- •6. Расчет электрических нагрузок методом экономических интервалов мощностей для воздушных линий
- •6.2 Определение расчетных и эквивалентных мощностей на участках линий
- •6.3 Выбор площади сечения и количества проводов
- •6.4 Определение потерь напряжения
- •Линия 1
- •Линия 2
- •Линия 3
- •Линия 4
- •6.5 Пример выбора сечения изолированных проводов вли
- •6.6 Пример расчета и выбора сечения для кабельной линии.
- •6.7. Расчет проводов наружного освещения
- •7. Выбор мощности трансформатора
- •8. Проверка низковольтной сети на возможность запуска электродвигателя
- •Пример расчета:
- •9. Конструкция сети 0,38/0,22 кВ
- •Самонесущие изолированные провода (сип)
- •Характеристики сип
- •9.1 Прокладка кабельных линий в траншее
- •10. Расчёт токов короткого замыкания
- •10.1 Проверка выбранного сечения на термическую стойкость
- •11. Выбор защиты отходящих линий
- •11.1 Расчет защиты зти
- •12 Расчет заземления контура тп и повторных заземлений
- •13 Расчет высоковольтного оборудования
- •Заключение
- •Список использованых источников
- •Справочное приложение
- •Образец заполнения графической части
- •Образец заполнения титульного листа
- •Курсовой проект
- •Образец заполнения задания
- •Образец заполнения спецификации
10.1 Проверка выбранного сечения на термическую стойкость
Термическое действие токов КЗ
Токи КЗ вызывают нагрев токоведущих частей, значительно превышающий нормальный. Чрезмерное повышение температуры может привести к повреждению изоляции, разрушению контактов и даже к их плавлению, несмотря на кратковременность процесса КЗ. После отключения поврежденного участка прохождение тока КЗ прекращается, токоведущие части охлаждаются.
При выборе токоведущих частей необходимо найти конечную температуру нагрева токами КЗ с учетом периодической и апериодической составляющих. Этот расчет достаточно трудоемкий, поэтому термическую стойкость обычно проверяют определением минимально допустимого сечения по условию допустимого нагрева при КЗ:
где — тепловой импульс тока КЗ, А2 с; — постоянная затухания апериодической составляющей ( – результирующие индуктивное сопротивления схемы относительно точки КЗ; - угловая частота, ); — время отключения КЗ, с; — время действия основной защиты, с; — полное время отключения выключателя, с; —коэффициент, зависящий от допустимой температуры при КЗ и материала проводника. Его рекомендуемые значения приведены ниже:
шины медные ……………………170;
шины алюминиевые ……71—90;
кабели до 10 кВ с бумажной изоляцией и
алюминиевыми жилами ……..90;
кабели и провода с поливинилхлоридной
изоляцией, алюминиевыми жилами…..75;
то же с полиэтиленовой изоляцией……65;
Выбранные шины или кабель термически стойки, если их сечение больше
Проверка аппаратов на термическую стойкость производится по току термической стойкости , заданному заводом-изготовителем, и расчетному времени термической стойкости по каталогу . Аппарат термически стоек,
если
Кабель ААШв 3x10+1х6 мм2 проходит по нагреву длительным током. Выбираем сечение жил кабеля по нагреву током КЗ. С этой целью определим тепловой импульс тока КЗ:
(39)
где — постоянная затухания апериодической составляющей, с; — время отключения КЗ, с;
2 ∙ (0,6 + 0,01) = 0,5 кА2∙с
Минимальное сечение жил кабеля по термической стойкости составит:
(40)
где – коэффициент, зависящий от допустимой температуры при КЗ и
материала проводника. Его рекомендуемые значения приведены ниже:
кабели до 10 кВ с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами = 90;
кабели и провода с полиэтиленовой изоляцией, алюмин. жилами=65.
Ближайшим стандартным сечением для кабеля данной марки будет Fст = 10 мм2.Таким образом, для присоединения трансформаторов подстанции выбираем кабель ААШв 3x10+1х6 мм2.
Аналогично рассчитываем токи короткого замыкания для остальных линий, отходящих от ЗТП, проверяем их сечения на термическую стойкость и сводим расчетные данные в таблицу 6.
Остальные расчеты производим анолгично.
Таблица 22 – Расчет токов короткого замыкания и проверка сечений на термическую стойкость
Номер линии |
Марка кабели или провода |
Сопротивление |
Токи короткого замыкания |
Тепловой импульс тока КЗ Втер кА2∙с |
Сечение по термической стойкости F мм2 |
Стандартное сечение по термической стойкости Fст, мм2 | ||||
Rл мОм |
Zл мОм |
Хл мОм |
IК(3) кА |
IК(2) кА |
IК(1) кА | |||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1; 2 |
ААШВ 3х10+1х6 |
238,7 |
238,7 |
- |
0,91 |
0,79 |
0,35 |
0,5 |
7,86 |
10 |
3;4 |
ААШВ 3х10+1х6 |
220,1 |
220,1 |
- |
0,98 |
0,85 |
0,32 |
0,6 |
8,6 |
10 |
5;6 |
ААШВ 3х10+1х6 |
124 |
124 |
- |
1,67 |
1,45 |
0,54 |
1,7 |
14,5 |
16 |
7;8 |
ААШВ 3х10+1х6 |
300,7 |
300,7 |
- |
0,73 |
0,64 |
0,24 |
0,33 |
6,4 |
10 |
9;10 |
ААШВ 3х10+1х6 |
576,6 |
576,6 |
- |
0,39 |
0,34 |
0,13 |
0,1 |
3,5 |
10 |
11;12 |
ААШВ 3х10+1х6 |
375,1 |
375,1 |
- |
0,59 |
0,51 |
0,2 |
0,2 |
4,5 |
10 |
13 |
ААШВ 3х120+1х95 |
1,71 |
1,71 |
- |
10,4 |
9 |
2,98 |
66,49 |
72,4 |
95 |
14 |
САПсш 3х25+1х35 САПсш 3х16+1х25 |
12
153 |
155,5 |
1
8,5 |
1,36 |
1,18 |
0,63 |
1,3 |
16,3 |
16 |
15 |
САПсш 3х16+1х25 |
315,2 |
315,6 |
16,5 |
0,7 |
0,6 |
0,34 |
0,3 |
8,4 |
10 |
16 |
САПсш 3х35+1х50 САПсш 3х16+1х25 |
43,4
171,9 |
215,8 |
5
9 |
1 |
0,87 |
0,47 |
0,61 |
12 |
16 |
Из рассчитанных данных можно сделать вывод, что линии 5 и 6 не проходят проверку на термическую стойкость. Руководствуясь рассчитанным стандартным сечением по термической стойкости Fст принимаем на данных линиях кабель марки ААШв сечением 3x16+1х10 мм2.