- •Содержание
- •1. Пояснительная записка
- •2. Содержание разделов курса
- •3. Опорный конспект лекций
- •3.1. Термическая обработка стали
- •Характеристика превращений переохлажденного аустенита
- •Характеристики структур
- •Критический диаметр прокаливаемости улучшаемых сталей
- •3.2. Химико-термическая обработка стали
- •Химический состав некоторых сталей, %, для цементации
- •3.3. Термическая обработка чугунов
- •Механические свойства вчшг после термической обработки
- •3.4. Термическая обработка алюминиевых сплавов
- •3.5. Термическая обработка титановых сплавов
- •Химический состав некоторых титановых сплавов
- •3.6. Термомеханическая обработка
- •3.7. Механикотермическая обработка
- •3.8. Лазерное термоупрочнение
- •Способы поверхностного упрочнения деталей машин
- •3.9. Электроимпульсные технологии обработки материалов
- •Электроимпульсные процессы
- •Параметры сэто инструментальных сталей
- •3.10. Технологии обработки неметаллических материалов Технология изготовления и тепловая обработка деталей из конструкционных пластмасс
- •Технология изготовления изделий из термопластов
- •Режимы формования термопластов
- •Технология изготовления термореактивных полимеров из прессовочных масс
- •Время подогрева таблеток в термошкафу при температуре 130…150 0с
- •Режимы формования прессовочных масс
- •Технология производства и тепловая обработка изделий из силикатного стекла
- •Пример состава шихты для получения листового полированного стекла флоат-способом
- •Получение стеклокристаллических материалов и изделий
- •Изготовление и тепловая обработка технической керамики
- •Технология изготовления изделий из углеродных и графитовых материалов
- •3.11. Технические расчеты при термической обработке
- •Примеры технических расчетов
- •Примеры расчетов технологического оборудования
- •Средняя производительность печей и печей-ванн
- •Средние нормы удельной производительности электрических и плазменных печей
- •Ориентировочные нормы удельного расхода вспомогательных материалов
- •Ориентировочные нормы удельных расходов энергоносителей
- •Нормы расхода вспомогательных технологических материалов для термической обработки изделий
- •Загрузочная ведомость
- •Сводная ведомость состава оборудования проектируемого цеха
- •Сводная ведомость потребного количества и стоимости различных видов технологической энергии
- •3.12. Планировка участков термической обработки Термическая обработка поковок автомобиля
- •Планировки производства листового полированного и закаленного стекла Производство полированного стекла
- •Производство автомобильного закаленного гнутого листового стекла
- •4. Описание практических занятий
- •5. Практические занятия и примеры выполнения
- •6. Варианты для практических занятий
- •7. Контрольные вопросы
- •Заключение
- •Глоссарий
- •Библиографический список
Химический состав некоторых титановых сплавов
Структурный тип |
Марка сплава |
Химический состав, % | ||||
Al |
Mo |
Cr |
V |
прочие | ||
|
ВТ5-1 |
4,5…6 |
- |
- |
- |
2…3 Sn |
+ |
ВТ3-1
ВТ6 ВТ8 |
5,5…7
5,5…7 6…7,3 |
2…3
- 2,8…3,8 |
1…2,5
- - |
-
4,2…6 - |
0,15…0,40 Si 0,2…0,7 Fe - 0,2…0,4 Si |
|
ВТ15 |
2,3…3,6 |
6,8…8 |
9,5…11 |
- |
- |
Рассмотрим фазовые превращения на примере сплавов титан – молибден. Сплавы нагревали в область и твердого раствора и после выдержки проводили закалку. Получаемые структуры представлены на диаграмме (рис. 21).
Рис. 21. Структуры, получаемые в сплавах титан-молибден различного
химического состава после закалки из области твердого раствора
На диаграмме линии Мн и Мк показывают температуры начала и окончания мартенситных превращений. В зависимости от содержания легирующего элемента (Мо, %) происходит три разновидности мартенситного превращения:
1. При С С1
Фаза является перенасыщенным твердым раствором замещения легирующих элементов в Ti с несколько искаженной гексагональной кристаллической решеткой. Упрочнение сплава слабое при удовлетворительной пластичности.
2. В случае С1 С С2 происходит превращение
Фаза представляет собой перенасыщенный твердый раствор в Ti с ромбической кристаллической решеткой. В результате снижается прочность и твердость сплава, увеличивается пластичность.
3. При концентрации легирующего элемента С2 С С3 (частично) и С3 С С4 имеет место следующее превращение:
Фаза с гексагональной кристаллической решеткой образуется при закалке внутри -фазы путем смещения атомов и когерентно с ней связана. Формирование -фазы сильно охрупчивает сплавы титана и является нежелательным.
При концентрации легирующего элемента С С4, в результате закалки сплавы сохраняют структуру исходного твердого раствора , которую они получили при нагревании выше температуры Ас3.
Процессы, происходящие при термической обработке конкретных титановых сплавов, описываются диаграммами изотермического превращения переохлажденного твердого раствора (рис. 22).
Рис. 22. Диаграмма изотермического превращения переохлажденного
твердого раствора в сплаве титана с 8 % молибдена (С2 С С3) (см. рис. 21)
На диаграмме видно три интервала различных фазовых превращений:
при t = 500…800 С происходит превращение с сохранением некоторого количества остаточной -фазы;
при t = 350…500 С образование -раствора развивается через получение промежуточной хрупкой -фазы;
при t 350 С (Мн) -раствор превращается в фазу (мартенситное превращение).
При последующем старении закаленных титановых сплавов при концентрации С2 СС3 происходит распад мартенситной -фазы и остаточной -фазы:
1. + ;
2. + ; (при температуре старения tст 500 С);
+ + (при температуре старения tст500 С).
В процессе старения закаленных сплавов происходит упрочнение (рис.23).
Рис. 23. Изменение прочности сплава Ti-8Mo при старении и схема микроструктуры
Для титановых сплавов применяют следующую термическую обработку:
отжиг рекристаллизационный деформированных сплавов при 670… 850 С в вакууме или среде инертного газа;
закалка и старение с целью упрочнения. Упрочнение зависит от количества и -фазы;
азотирование в среде азота при температуре 850…950 С с выдержкой 30…60 часов. Толщина слоя = 0,05…0,15 мм, твердость HV 750…900.