- •Введение
- •1 Описание оборудования и его принцип действия
- •Принцип работы
- •2 Патентный поиск
- •3 Описание технологической схемы производства. Блок схема процесса изготовления изделий и полуфабрикатов
- •О писание технологического процесса
- •4 Технологические расчёты
- •4.1 Выбор литьевой машины
- •4.2 Проверка литьевой машины по пластикационной производительности
- •5 Тепловые расчёты
- •Материальный цилиндр
- •6 Проверочный механический расчёт
- •7 Расчёт параметров привода шнека
- •7.1 Расчет параметров привода вращательного движения шнека
- •7.2 Расчет параметров привода поступательного движения шнека.
- •Список литературы.
4.2 Проверка литьевой машины по пластикационной производительности
Поскольку табличное значение Qпл. устанавливается для средних режимов эксплуатации, необходимо проверить литьевую машину по производительности реального червяка и реологическим особенностям конкретного полимерного материала.
Для выбранной литьевой машины Sintesi 300/1600 расчётное значение (Qрасч.) пластикационной производительности определяется по уравнению:
(6)
где Q1 – производительность прямого вынужденного потока по винтовому каналу червяка;
Q2 – производительность обратного потока по винтовому каналу червяка;
Q3 – производительность потока утечек материала через зазор между червяком и цилиндром.
Заменяя значения Q1, Q2 и Q3, получим:
(7)
где n – выбранная скорость вращения червяка;
α, β, γ – коэффициенты, учитывающие расход расплава материала соответственно в вынужденном, обратном потоках и потоке утечки;
Δp – перепад давления на единицу длины дозирующей зоны червяка;
μэ1 и μэ2 – эффективная вязкость материала в канале червяка и в радиальном зазоре.
Коэффициент, учитывающий расход расплава материала в вынужденном потоке (α) рассчитывается по формуле:
(8)
где m – число заходов червяка;
D – наружный диаметр червяка;
t – шаг нарезки;
hср – средняя глубина нарезки червяка в зоне дозирования;
φ – угол подъёма винтовой линии червяка; e – ширина гребня нарезки червяка.
В нашем случае принимаем:
D = 60 мм;
t = (0.8 1.2)D= 60 мм;
e = (0.06 0.1)D= 4.8 мм;
m = 1;
Коэффициент, учитывающий расход расплава материала в обратном потоке ( ) рассчитывается по формуле:
(9)
Коэффициент, учитывающий расход расплава материала в потоке утечки ( ) рассчитывается по формуле:
(10)
где ε – коэффициент эксцентриситета червяка относительно материального цилиндра (ε ≈ 1.2).
Здесь принимаем:
δ ≈ (0.002 0.003)D= 0.15 мм.
Угол подъёма винтовой линии червяка (φ ) находим исходя из формулы:
(11)
Средняя глубина нарезки червяка в зоне дозирования (hср) рассчитывается по следующей формуле:
(12)
Здесь h1 – глубина нарезки под загрузочной воронкой, h1 = (0.12 0.16)D= 8.4 мм;
h2 – глубина червяка в конце зоны дозирования.
(13)
где i – степень сжатия, т.е. отношение объектов единичных витков с наибольшей и наименьшей глубиной нарезки (в зависимости от вида перерабатываемого материала);
Lф – фактически работающая длина червяка;
(14)
где Lд – длина зоны дозирования червяка, мм
ℓ – отход червяка при пластикации.
В нашем случае принимаем:
ℓ = 435 мм;
Перепад давления в материальном цилиндре рассчитывается по формуле:
(15)
где pд – давление расплава в дозирующей зоне материального цилиндра при пластикации;
pд расчитывается по формуле:
(16)
где d1 – диаметр гидравлического цилиндра осевого движения червяка;
p1 – давление по манометру в гидравлическом цилиндре осевого движения червяка.
Значения эффективной вязкости определяют по графикам с учётом скоростей сдвига и .
Скорость сдвига в винтовом канале червяка определяется по формуле:
(17)
(1/c)
Скорость сдвига в зазоре между червяком и стенкой цилиндра определяется по формуле:
(18)
(1/c).
На основании выше полученных результатов находим расчётное значение пластикационной производительности (Qрасч) по формуле (7):
Параметры технологического режима выбраны правильно, т.к. соблюдается неравенство:
(19)