- •5. Режимы резания при точении
- •5.1. Зависимость производительности станка
- •5.3. Определение периода стойкости наименьшей себестоимости обработки
- •5.6. Особенности назначения режимов резания
- •6. Особенности отдельных видов лезвийной обработки. Конструкции режущих инструментов
- •6.1.3. Классификация режущих инструментов
- •6.2.5. Передний и задний углы токарного резца в продольной и поперечной секущих плоскостях
- •6.2.6. Расчет державки токарного резца на прочность
- •6.3.1. Общие сведения. Классификация фасонных резцов
- •6.3.2. Особенности геометрии фасонных резцов. Профилирование
- •6.3.3. Элементы режима резания и процессы, сопровождающие точение фасонными резцами
- •6.4. Строгание и долбление
- •6.4.1. Особенности строгания и долбления
- •6.4.2. Строгальные и долбежные резцы
- •6.4.4. Назначение режимов резания при строгании
- •6.5. Сверление
- •6.5.2. Конструктивные элементы и геометрия спирального сверла
- •6.5.3. Силы резания и крутящий момент при сверлении
- •6.5.4. Износ и стойкость сверл. Скорость резания при сверлении
- •6.5.5. Методика назначения режимов резания при сверлении
- •6.5.6 Типы сверл
- •6.5.7. Заточка спиральных сверл
- •6.5.8. Расчет конического хвостовика сверла на проскальзывание
- •6.6. Зенкерование и развертывание
- •6.6.1. Особенности зенкерования и развертывания
- •6.6.4. Назначение режимов резания при зенкеровании и развертывании
- •6.6.5. Типы, конструктивные элементы и геометрические параметры зенкеров и разверток
- •6.6.6. Совершенствование конструкций зенкеров и разверток
- •6.8. Фрезерование 6.8.1. Общие сведения
- •6.8.2. Особенности фрезерования. Элементы режима резания и срезаемого слоя
6.6.5. Типы, конструктивные элементы и геометрические параметры зенкеров и разверток
Зенкеры. Различают следующие типы зенкеров [52]: хвостовые (рис. 6.50), насадные цельные (рис. 6.51) и насадные сборные (рис. 6.52). Кроме того, существуют конструкции хвостовых зенкеров (зенковок) для цилиндрических и конических углублений, а также насадных зенковок для зачистки торцовых поверхностей. Есть комбинированные зенкеры, предназначенные для получения, например, ступенчатых отверстий. Режущие элементы и определения геометрических параметров зенкера и сверла аналогичны.
Передний угол зенкеров γ измеряется в главной секущей плоскости N—N и назначается в зависимости от свойств обрабатываемого материала, материала режущей части зенкера. Величина этого угла составляет обычно 0..150.
Задний угол α измеряется так же, как и для сверла в плоскости, параллельной подаче, и принимается 8... 10°. Угол наклона винтовой канавки ω делают 10...30°. Для обработки твердых материалов угол ω выбирается меньшим, чем для вязких.
Главный угол в плане φ (рис. 6.51, а) назначается для зенкеров из быстрорежущих сталей в пределах 45...60°, для оснащенных твердым сплавом — 60...75°. Угол наклона главной режущей кромки λ. (рис. 6.51, б) принимается 5...10°. Для отвода стружки в направлении подачи зенкера угол λ должен быть отрицательным, а против подачи — положительным. Переходная режущая кромка с углом φо = 0,5φ (рис. 6.53) имеет длину до 1 мм.
Зависимость между углами ω и γ выражается формулой
Рис. 6.50. Хвостовой зенкер
(6.84)
185
Рис. 6.51. Геометрические параметры насадного цельного зенкера из быстрорежущей стали
Следовательно, с увеличением угла ω возрастает передний угол γ, что приводит к уменьшению крутящего момента Мкр и осевой силы
Рос-
В целях устранения вибраций при работе зенкера в радиальном направлении производят его кольцевую заточку (рис. 6.54). Диаметр D1 режущих кромок 1 и 2 на кольцевой заточке на 0,4...0,8 мм меньше наружного диаметра зенкера D. Снижение вибраций при такой заточке объясняется следующим: обеспечивается лучшее направление зенкера в отверстии; увеличивается площадка пятна контакта между РИ и обработанной поверхностью, поскольку задний угол кромок 1 и 2 нулевой, что усиливает сопротивление вибрациям системы СПИЗ.
Для чистовой обработки отверстий большого диаметра применяют ротационные зенкеры двустороннего резания. Такой зенкер (рис. 6.55) состоит из режущего элемента 2, выполненного в форме грибка, и хвостовика 1, установленного на игольчатых подшипниках или подшипниках скольжения под углом к = 15...30° к оси обрабатываемого отверстия в корпусе РИ. Режущий элемент зенкера изготавливают из быстрорежущей стали, а его рабочие поверхности затачивают по наружным коническим поверхностям.
Процесс зенкерования осуществляется на больших подачах, так как съем стружки происходит в двух противоположно расположен-
186
Рис. 6.52. Геометрические параметры и конструктивные элементы насадных
сборных зенкеров, оснащенных твердым сплавом с креплением рифлениями
(тип I) и рифлениями и клином (тип II)
Рис. 6.53. Переходная режущая кромка
Рис. 6.54. Зенкер с кольцевой заточкой
ных контактных зонах. Выход стружки из зоны резания обеспечивается путем вымывания ее СОЖ, которая подводится под давлением через центральное отверстие хвостовика и каналы головки. Для направления СОЖ и повышения ее давления в зоне обработки предна-
187
Рис. 6.55. Ротационный зенкер двустороннего резания: а—конструктивные элементы; б— параметры установки режущей части
Рис. 6.56. Хвостовая развертка
значены кожух 3 и резиновая манжетка 4. Осевые нагрузки воспринимаются шариковой опорой.
Обработка ротационными зенкерами ведется со следующими режимами резания: v = 80...120м/мин, S= 0,2...0,4мм/об, t= 0,1...0,5 мм. При этом необходимо, чтобы были обеспечены следующие параметры установки зенкера: λ=15...30o, γ1 = 30o...40°,γ = 0..15°, H=0...1мм [78].
Рис. 6.57. Два типа сборных цилиндрических разверток
Развертки. Цилиндрические развертки бывают хвостовые (рис. 6.56, а), насадные цельные и насадные сборные (рис. 6.57). Эти типы разверток конструктивно подобны тем же типам зенкеров, но имеют большее количество зубьев, малый угол заборного конуса φ, предо-
Рис. 6.58. Схема рабочей части развертки
хранительный конус длиной lф (рис. 6.58) для направления развертки в отверстие. Развертки диаметрами > 3 мм имеют четное количество в основном прямых зубьев. Шаг между зубьями делают неравномерным (см. рис. 6.56, б), чтобы исключить отпечатки зубьев на поверхности отверстия. Это возможно при расположении зубьев в диаметральной плоскости из-за высоких удельных давлений при снятии тонких стружек.
Развертка (см. рис. 6.58) имеет заборную часть длиной l1 и калибрующую — l к. Калибрующий участок на длине l2 является цилиндрическим и необходим для направления развертки в работе, зачистки поверхности отверстия и обеспечения ему заданного размера. На длине l 3 делается обратная конусность для уменьшения трения и предотвращения разбивки отверстия. Разность диаметров конуса составляет 0,03...0,05 мм. Форма стружечной канавки выполняется по типам А и Б (см. рис. 6.56, в).
Главный угол в плане для ручных разверток φ = 0,5...1,5°, для машинных φ = 15°; при обработке чугуна φ = 5°, а для твердосплавных разверток φ = 30...45°. Передний и задний углы, измеренные в главной секущей плоскости N—N, выбирают в зависимости от материалов режущей части развертки и обрабатываемого, как и для других РИ. Для разверток из инструментальной стали γ = 0... 10°, для твердосплавных разверток γ = 0...150. Задний угол α= 6... 12°; чем пластичнее обрабатываемый материал, тем больше должен быть угол α. На калибрующей части развертки имеется цилиндрическая фаска f = 0,05...0,25 мм; размер ее зависит от диаметра развертки.
Для лучшего отвода стружки, что особенно важно при обработке вязких материалов, развертки изготовляются с наклонными, или винтовыми, зубьями. При обработке сквозных отверстий движение стружки должно совпадать с направлением рабочего хода (подачи S) развертки. Это достигается левым наклоном зубьев. Развертка с наклонными зубьями обеспечивает получение малой шероховатости обработанной поверхности [78].
190
Рис. 6.59. Конструктивные и геометрические элементы насадной твердосплавной
развертки
Кроме того, изготавливают насадные развертки, цельные и хвостовые с напаянными пластинами из твердого сплава. Они по своей конструкции подобны разверткам из быстрорежущей стали. Насадные развертки (рис. 6.59) изготовляют с параметрами: D = 32...50 мм, Z=6...10, L = 40...55 мм, lр= 30 мм. Геометрические параметры выбирают в зависимости от обрабатываемого материала, условий обработки, квалитета точности, шероховатости обработанной поверхности и т. д. Например, для обработки деталей из высокопрочных сталей рекомендуются следующие геометрические параметры насадной развертки: γ = -15°; γ1= -10°; α = 6°; λ = 13°; φ = 15°; φ0 = 2°;f1 = 0,2 мм; α= 2...3 мм; l = 1,5...2 мм; твердый сплав — Т15К6.
Хвостовые (концевые) развертки изготавливают как с напаянными пластинами, так и монолитными твердосплавными (рис. 6.60) с цилиндрическим или коническим хвостовиком. Канавки прямые, угол γ > 0. У разверток с напаянными пластинами при обработке деталей из закаленных сталей на передней поверхности затачивается фаска шириной fo=1,5...2 мм под углом γ = —(5... 10°). Заточка задней поверхности двойная: α = 8° на участке пластины шириной 0,3. ..0,5 мм и α = 15° на остальной ее поверхности.
Монолитные твердосплавные развертки впаивают в оправку, которая может быть цельной или разрезной на участке посадки хвостовика. Разрез на оправке необходим для отвода избыточного припоя. Геометрические и конструктивные параметры таких разверток сле-
191
Рис.
6.61. Развертка с кольцевой заточкой
Рис. 6.60. Развертка твердосплавная монолитная дующие: у=0°; а = 8... 10°; а' = 15°; ф— обычный; р = 75.. .80°; L=30.. .50 мм;
/р = 0,5L; /к = /Р
4 мм = 1Ц +
, где 1п = (0,6...0,7) lK,f= 0,05...ОД мм;
р
/i = 0,8... 1,6 мм; шаг зубьев — неравномерный; обратная конусность на длине /р = 0,03...0,04 мм.
Развертки с кольцевой ступенчатой заточкой (рис. 6.61) применяют при увеличенном припуске на обработку (до 1 мм) после сверления, минуя зенкерование. Режущая часть развертки состоит из конуса под углом 45° и двух цилиндрических уступов длиной / = 2...Змм и диаметрами Д = D — 0,2 мм и Z>2 = А — (0,3...0,5) мм. Конструкция развертки обеспечивает хорошее измельчение стружки и ее отвод. Затачивают такую развертку за одну установку по торцам цилиндрических уступов в отличие от обычных разверток, у которых затачивают за две установки заборную и калибрующую части [78].
Развертки разжимные позволяют регулировать их диаметр. В корпусе 2 такой развертки (рис. 6.62) просверлено отверстие, на одном конце которого нарезана резьба; в глубине отверстия расположена конусная часть. В отверстие развертки вставлен шарик 3 и ввернут регулировочный винт 1. При ввертывании винт нажимает на шарик, который в свою очередь давит на стенки конусного отверстия и разжи-
192
Рис. 6.62. Разжимная развертка
мает пустотелый корпус развертки, снабженный прорезями. При этом в центральной части развертки происходит увеличение ее диаметра. Пределы регулирования таких разверток по диаметру небольшие. Например, для разверток диаметрами от 6 до 10 мм предел регулирования не более 0,15 мм; для диаметров от 30 до 50 мм — 0,5 мм.
Конические развертки (рис. 6.63) работают в более тяжелых условиях, чем цилиндрические. Если цилиндрические развертки режут
13-2719 193
материал в основном заборной частью, то коническая развертка работает всей длиной своих режущих кромок и по существу не имеет калибрующей части.
Как правило, эти развертки изготовляют комплектом из трех штук: обдирочная, промежуточная и чистовая. Обдирочная (рис. 6.63, а) делается ступенчатой и снимает основную часть припуска. На конической образующей поверхности развертки нарезается затылованный винтовой зуб. Число зубьев (перьев) развертки 3...8 в зависимости от номера конуса Морзе (всего семь номеров — от 0 до 6). С целью улучшения условий резания у обдирочных разверток делается передний угол [78].
Промежуточная развертка (рис. 6.63, 6) имеет стружкоделительные канавки в виде резьбы и в основном срезает ступени, оставшиеся после обдирочной развертки; зубья остроконечной формы с двойным задним углом а = 6°, а' = 15°, у = 0°. Чистовая развертка (рис. 6.63, в) имеет прямые сплошные зубья по всей длине режущей части. Ленточка на вершинах зубьев делается минимальной (f= 0,05 мм), так как развертка работает всей длиной зубьев и при большой ширине ленточки резать не будет. Шаг зубьев равномерный. Углы а и у измеряются в плоскости N—N, перпендикулярной оси развертки, и соответственно равны 5...8°; 0°.
Котельные развертки (рис. 6.64) применяют для обработки отверстий под заклепки в наложенных друг на друга металлических листах. Конструктивные особенности таких разверток в отличие от обычных машинных состоят в том, что котельные развертки изготавливают с винтовыми канавками; угол наклона их до 25°; заборная часть составляет от Уз до '/г длины рабочей части. Угол 2ср принимается в пределах от 3° до 5°30'. Направление канавок противоположное направлению вращения, а поэтому при работе такими развертками надо прилагать значительные осевые усилия [78].
Диаметр развертки является основным конструктивным ее размером, определяющим точность отверстия. При расчете этого параметра необходимо учитывать диаметр и допуск на обрабатываемое отвер-
Рис. 6.64. Котельная развертка
195
Рис. 6.65. Схема к расчету диаметров развертки
стие 5о, на разбивку отверстия, а также допуск на изготовление Н= BD и износ развертки И= DF (рис. 6.65).
Величины разбивки Ртах и Pmin в каждом конкретном случае различны; их принимают по экспериментальным данным (ориентировочно .Ртах = 11...18 мкм, Pmjn = 5 мкм). Допуск на изготовление развертки Япринимают 0,25. ..0,4 от допуска на отверстие 8q. Наибольший предельный размер развертки /)р.б должен быть меньше наибольшего предельного размера отверстия 2)о6 на величину максимальной разбивки Рщах- Зная Dp.6 и Н, можно определить наименьший предельный размер развертки DpM.
Следовательно, нижнее отклонение новой развертки лежит на линии CD, а верхнее — на линии АВ; И= DF— гарантированный запас на износ развертки; линия EF — граница допустимого наибольшего износа развертки, при котором она еще пригодна к работе и обеспечивает получение наименьшего предельного размера D0M.