- •Содержание курсового проекта
- •Введение
- •Раздел 2 Выбор двигателя. Кинематический расчёт привода
- •2.1 Определяем кпд всего привода:
- •2.2 Находим требуемую мощность двигателя:
- •2.11 Определение силовых и кинематических параметров привода
- •Раздел 3 Выбор материалов зубчатых передач. Определение допускаемых напряжений
- •3.1 Выбираем материал зубчатой передачи:
- •3.2 Определяем допускаемые контактные напряжения для зубьев шестерни [δ]н1 и колеса [δ]н2:
- •3.4 Составляем табличный отчёт:
- •Раздел 4 Расчёт зубчатых передач редукторов
- •4.1 Определяем главный параметр – межосевое расстояние αω, мм:
- •4.2 Определяем модуль зацепления m, мм:
- •Проверочный расчёт
- •4.9 Проверяем межосевое расстояние:
- •4.10 Проверяем пригодность заготовок колёс. Условие пригодности заготовок колёс:
- •4.11 Проверяем контактное напряжение δн
- •4.12 Проверяем напряжение изгиба зубьев шестерни δF1 и колеса δF2, н/мм2:
- •4.15 Составляем табличный ответ:
- •Раздел 5 Расчёт открытых зубчатых передач Проектный расчёт
- •Проверочный расчёт
- •5.19 Составляем табличный ответ:
- •Раздел 6 Нагрузка валов редуктора
- •6.1 Определение сил в зацеплении закрытых передач:
- •6.2 Определение консольных сил:
- •6.3 Силовая схема нагружения валов редуктора
- •Раздел 7
- •7.1 Выбор материала валов.
- •7.2 Выбор допускаемых напряжений на кручение.
- •7.3 Определение геометрических параметров ступеней валов:
- •7.4 Предварительный выбор подшипников качения:
- •Раздел 8 Расчётная схема валов редуктора Быстроходный вал
- •Тихоходный вал
- •2. Горизонтальная плоскость:
- •3. Строим эпюру крутящих моментов, н∙м:
- •4. Определяем суммарные радиальные реакции, н:
- •5.Определяем суммарные изгибающие моменты в наиболее нагруженных сечениях, н∙м:
- •Расчётная схема быстроходного вала цилиндрического одноступенчатого редуктора
- •Р асчётная схема тихоходного вала цилиндрического одноступенчатого редуктора
- •Раздел 9 Проверочный расчёт подшипников
- •9.1 Проверяем пригодность подшипника 410 тихоходного вала цилиндрического одноступенчатого прямозубого редуктора, работающего с кратковременными перегрузками.
- •Раздел 10 Конструктивная компоновка привода
- •10.1 1 Конструирование зубчатых колес.
- •10.2 Конструирование валов
- •10.3 Конструирование корпуса.
- •10.4 Выбор способа смазки
- •10,8 Смазывание подшипников
- •Раздел 11 Проверочные расчёты
- •11.1 Проверочный расчёт шпонок.
- •11.2 Проверочный расчёт валов.
- •Раздел 12 Технический уровень редуктора
- •12.1 Определение массы редуктора.
- •12.2 Определение критерия технического уровня редуктора.
- •12.3 Составляем табличный ответ:
- •Литература:
10.4 Выбор способа смазки
а) Для редукторов общего назначения применяют непрерывные смазывания жидким маслом картерным непроточным способом− окунанием. Этот способ применяется для зубчатых передач, при окружной скорости от 0,3 до 12,5м/с
б) Выбор сорта масла зависит от значения расчетного контактного напряжения в зубчатых[σ]н и фактической окружной скорости [δ].
Сорт масла И−Г−А−32
в) Для одноступенчатых редукторов при смазывании окунанием объём масленой ванны определяют из расчёта 0,4…0,8л масло на 1кВт передаваемой мощности V=0,6∙P=0,6∙5.5=3.3 литры− объёма масляной ванны.
г) Определение уровня масла
В цилиндрических редукторов при окунании в масляную ванну колеса
m≤hm≤0,25d2
3≤24.3≤92
Hm=(−0,1…0,5)d1 d1− диаметр шестерни
0,3∙81=24.3
10,8 Смазывание подшипников
В проектировании редукторов для смазывания подшипников качения применяют жидкие и пластические смазывающие материалы.
Для смазки подшипников данного редуктора применяют пластичные смазки. Смазочный материал набивают в подшипники вручную при снятой крышки подшипниковом узла на несколько лет.
Наиболее распространённые для подшипников качения пластичные смазки типа солидол жировой (ГОСТ−1053−79)
Консалтинговый жировой (ГОСТ−1953−73)
Раздел 11 Проверочные расчёты
11.1 Проверочный расчёт шпонок.
а) Призматические шпонки проверяют на смятие. Проверке подлежат шпонки тихоходного вала.
δсн=Ft/Aсм≤[δ]см, где
δсн=6797.9/228.8=29.7
Асм=(0,94h−t1)Lp=(0,94∙14-9)55=228.8
Lp=L−b=80−25=55 мм
б) Проверяем шпонку на первой ступени тихоходного вала
Lp=L−b=80−20=60
Aсм=(0,94h−t1)Lp=(0,94∙12−7.5)60=226.8
δсн=Ft/Aсм=6797.9/226.8=29.9
в) Проверяем шпонку на третей ступени тихоходного вала
L=80
Lp=80−25=55мм
Асм=(0,94h−t1)Lp=(0,94∙14−9)55=228.8
δсн=Ft/Асм=1365,2/91,76=14,8
Шпонка пригодна к применению
11.2 Проверочный расчёт валов.
а) На основании данных полученных ранее строим эпюры изгибающих моментов Мх и Му награждение валов, от вертикальной YO2 и горизонтальной ZO2 а так же крутящих моментов
б) Определяем эквивалентный момент по формуле для быстроходного вала
Мэкв=√[Mx2+My2+Mz2]=√[ 23.042+(–197.13)2+275.312]=339.5
Для тихоходного вала:
Мэкв=√[Mx2+My2+Mz2]=√[100.162+(–173.59)2+1254.212=1270.1
в) Определяем рассчитанные эквивалентные напряжения по формуле и сравниваемых с допуском значениям:
Для быстроходного вала
δэкв=Мэкв(103/Wk)
Mk=0,1d33=0,1∙623=23832.8
δэкв=339.5(103/23832.8)=14.24 H/мм2.
Для тихоходного вала
δэкв=Ммкв∙103/(0,1∙d33)=1270.1∙103/(0,1∙778683)=16.3 H/мм2.
ВЫВОД: Прочность быстроходного и тихоходного обеспечена.
Раздел 12 Технический уровень редуктора
12.1 Определение массы редуктора.
m=φ∙р∙V∙10-9, где
φ – коэффициент заполнения определяется по графику в зависимости от межосевого расстояния αω для цилиндрического редуктора на рисунке 12.1, φ=0,44;
р=7300кг/м3 – плотность чугуна;
V – условный объём редуктора определяется как произведение наибольшей длины, ширины и высоты редуктора, мм3:
L=490мм;
В=201мм;
Н=127мм.
V=L∙В∙Н=490·201·127=12508230мм3;
m=0,44∙7300∙12508230∙10-9=40.1кг.