- •Содержание
- •Введение
- •2. Кинематические расчеты привода. Выбор двигателя.
- •2.1. Выбор двигателя.
- •2.1.5. Выбор двигателя
- •2.2. Определение передаточного числа привода.
- •2.3. Проверка двигателя на перегрузку.
- •2.4. Определение допустимых отклонений параметров.
- •2.5. Определение кинематических параметров привода.
- •2.6. Определение силовых параметров привода.
- •Эскизный проект
- •3. Выбор материала зубчатых колес
- •4. Определение допускаемых напряжений.
- •4.1. Назначение срока службы редуктора и количества капитальных ремонтов привода.
- •4.2. Определение допускаемых напряжений при контакте и изгибе в зацеплении зубчатых передач.
- •4.3. Определение допускаемых контактных напряжений в зацеплении зубчатых передач.
- •4.4 Определение допускаемых напряжений изгиба в зацеплении зубчатых передач.
- •5. Расчет прямозубой конической передачи
- •5.1. Проектный расчет
- •5.2. Проверочный расчет зубчатой передачи.
- •6. Расчет открытой передачи
- •6.1. Проектный расчет.
- •6.2. Проверочный расчет.
- •6.2. Параметры клиноременной передачи
- •7. Вычисление действующих сил в механизмах.
- •7.1. Определение сил в зацеплении закрытых передач.
- •7.2. Определение консольных сил
- •7.3. Силовая схема нагружения валов редуктора
- •8. Разработка чертежа общего вида редуктора.
- •8.1.. Определение геометрических параметров ступеней валов.
- •7.4. Предварительный выбор подшипников качения.
- •7.5. Разработка чертежа общего вида редуктора.
- •10.1. Быстроходный вал.
- •10.2. Тихоходный вал.
- •Технический проект
- •11. Разработка чертежа общего вида привода.
- •11.1. Зубчатые колеса.
- •11.2. Шкив открытой передачи.
- •11.3. Выбор соединений.
- •11.4. Схемы установки подшипников.
- •11.5. Конструирование корпуса редуктора.
- •11.6. Выбор муфты.
- •11.7. Смазывание. Смазочные устройства
- •12. Проверочные расчеты
- •12.1. Проверочный расчет шпонок
- •13. Расчет технического уровня редуктора.
- •14.2. Зубчатое колесо.
- •Заключение
- •Список используемой литературы
2.3. Проверка двигателя на перегрузку.
2.3.1. Определяем частоту вращения двигателя
с-1
где nном - номинальная частота вращения, об/мин
2.3.2. Расчет крутящего момента на двигателе
Н∙м
где Pдв - номинальная мощность двигателя, кВт
2.3.3. Проверка условия перегрузки двигателя при уменьшении напряжения электрической сети на 10%.
Н∙м
где Tmax - наибольший крутящий момент на исполнительном органе, Tmax = 147,15 Н;
λm= 1,7…2,2- коэффициент кратности по крутящему моменту. Принимаем λm= 2;
uобщ – общее передаточное число привода;
ηобщ – общий кпд привода.
Так как Tдв = 10,13 Н > Tmax = 9,74 Н, то условие перегрузки выполняется.
2.4. Определение допустимых отклонений параметров.
2.4.1. Допустимое отклонение частоты вращения исполнительного органа.
об/мин
где δ- допустимое отклонение скорости исполнительного органа. В соответствии с техническим заданием δ = 5 %;
nио – частота вращения исполнительного органа.
2.4.2. Отклонение передаточного отношения механической передачи.
где nном - номинальная частота вращения, об/мин;
Δn - допустимое отклонение частоты вращения исполнительного органа, об/мин.
2.4.3. Допустимое отклонение общего передаточного отношения механической передачи.
%
где uобщ – общее передаточное число привода.
2.5. Определение кинематических параметров привода.
Кинематические и силовые параметры привода рассчитываются на валах привода из требуемой (расчетной) мощности двигателя и его номинальной частоты вращения при установившемся режиме.
Таблица 2.5.1. Кинематические параметры привода
Параметр |
Вал |
Последовательность соединения элементов привода по кинематической схеме |
ДВ- М- ЗП- ОП- ИО |
||
Частота вращения n, об/мин |
ДВ |
nном = 1390 |
Б |
n1= nном = 1390 |
|
Т |
n2= n1 / uзп = 220,63 |
|
ИО |
nио = n2 / uоп = 75,82 |
|
Угловая скорость ω, 1/с |
ДВ |
ωном =πnном / 30 = 145,49 |
Б |
ω1= ωном = 145,49 |
|
Т |
ω2= ω1/ uзп = 23,09 |
|
ИО |
ωио= ω2/ uоп = 15,2 / 2,91 = 7,93 |
2.6. Определение силовых параметров привода.
Таблица 2.6.1. Силовые параметры привода
Параметр |
Вал |
Последовательность соединения элементов привода по кинематической схеме |
ДВ – М – ЗП – ОП - ИО |
||
Мощность P, кВт |
ДВ |
Рдв = 0,55 |
Б |
Р1= Рдв ηмηпк = 0,54 |
|
Т |
Р2= Р1 ηзпηпк = 0,52 |
|
ИО |
Рио = Р2 ηопηпк = 0,5 |
|
Вращающий момент Т, Н м |
ДВ |
Тдв = Рдв /ωном = 3,78 |
Б |
Т1= Тдв ηмηпк = 3,69 |
|
Т |
Т2= Т1 uзп ηзпηпк = 22,44 |
|
ИО |
Тио = Т2 uоп ηопηпк = 63,02 |
Эскизный проект
3. Выбор материала зубчатых колес
В условиях индивидуального и мелкосерийного производства для малонагруженных и средненагруженных передач, а также в открытых передачах с большими габаритами колес выбирают в качестве материала черные и цветные металлы. Для обеспечения чистового нарезания зубьев или винтовой поверхности у червяков после термообработки, высокой точности изготовления и хорошей прирабатываемости зацеплений выбирают материал шестерни и колеса с твердостью H≤350HB.
В целях увеличения технического уровня редуктора (снижения массы и габаритов передачи), уменьшения стоимости и унификации конструкции деталей и оснастки для их изготовления в качестве материала назначают марку металла с более высокими показателями по твердости с учетом следующих условий.
При H≤350HB должно обеспечиваться условие HBср1- HBср2 = 20…50, а также для сокращения затрат на термообработку деталей нестандартных редукторов рекомендуется способ упрочнения, который называется «улучшение». Улучшение – это комбинированная термообработка, состоящая из закалки (нагрев до 760°С и быстрое охлаждение), а также высокого отпуска (нагрев до550°С и охлаждения вместе с печью), предназначенного для снятия напряжений в материале после закалки.
Определение средней твердости поверхностей зацепления шестерни HBср1 и колеса HBср2 производится, как среднее арифметическое предельных значений твердости выбранного материала по формуле:
HBср=0,5 (HB1 + HB2)
HBср1=0,5 (269 + 302) = 285,5
HBср2=0,5 (235 + 262) = 248,5
Проверка по приведенному моменту на тихоходной ступени редуктора по формуле:
Т2 / uзп ≥ к
где к = 30 – для конической передачи
T2 - вращающий момент на валу зубчатого колеса, Нм;
uзп- передаточное число редуктора.
Т2 / uзп = 34,1/5=3,68
Так как неравенство по приведенному моменту не выполняется, то твердость материала шестерни назначаем с учетом неравенства H≤350HB. Исходя из допустимых размеров заготовки и относительного значения стоимости, а также повышения показателей унификации шестерню и колесо изготавливают из стали 40Х. При этом проверяется условие:
HBср1- HBср2 = 20… 50
HBср1- HBср2 = (269 + 302)/2 – (235 + 262)/2 = 37