- •1 Реферат
- •2 Определение водоизмещения и главных размерений судна
- •3 Расчет нагрузки проектируемого судна
- •4 Разработка схемы общего расположения
- •5 Обеспечение остойчивости проектируемого судна
- •6 Проектирование теоретического чертежа судна
- •7 Определение гидростатических элементов проектируемого судна
- •8 Расчет посадки судна
- •9 Проверка непотопляемости судна
- •10 Расчет сопротивления движению судна
- •11 Проектирование и гидродинамический расчет судовых движителей
- •12 Прочность и конструкция корпуса судна
- •12.3 Анализ соответствия главных размерений судна требованиям “Правил…”
- •13 Требуемые значения момента инерции и момента сопротивления
13 Требуемые значения момента инерции и момента сопротивления
“Правила...” регламентируют величины момента сопротивления и момента инерции поперечного сечения корпуса относительно горизонтальной и нейтральной оси. Эти величины определяются для мидель-шпангоута.
Момент сопротивления, в средней части поперечного сечения корпуса для палубы и днища, должен быть не менее
,
где =1,82.105 кНм - суммарный изгибающий момент, равный максимуму абсолютной величины алгебраической суммы составляющих моментов , кНм;
=175/ŋ=175/0,78=224 МПа
;
В любом случае момент сопротивления поперечного сечения корпуса для палубы и днища должен быть не менее
Момент сопротивления поперечного сечения палубы и днища должен быть не менее .
Требуемый момент инерции поперечного сечения корпуса должен быть не менее:
Подбор элементов блочных конструкций ведем в таблице 13.1. Расчетные схемы перекрытий показаны на рисунке 13.1.
Таблица 13.1 - Подбор элементов балочных конструкций
№ п/п |
Наименование и размеры |
Номер по правилам |
Расчётная формула |
Результат мм |
Принято мм |
1 |
Расстояние между днищевыми стрингерами |
[2.4.2.4] |
Не более 5,0 метров |
|
3250 |
2 |
Сплошные флоры |
[2.4.2.5] |
Через пять шпаций или 3,6 м, в зависимости от того что меньше |
|
3250 |
3 |
Высота 2-го дна вертикального киля |
[2.4.4.1] |
|
0,78 |
0,8 |
4 |
Толщина вертикального киляothnbrfkmyjuj
rbkzртикального киляисимости от того
что меньшечины алгеброической суммы
состовляющих моментов |
[2.4.4.2] |
, Где , ;
|
9,5 |
11 |
5 |
Толщина сплошных флоров |
[2.4.4.3] |
, Где ; К=К1.К2=1,85.0,93=1,7;
|
9,3 |
10 |
6 |
Рёбра жёсткости по днищу |
|
- момент сопротивления продольных балок;
51,75.0,65.3,25= = 109,32 кН m=15,8; Kσ=0,8;
; 0,13;
|
14б |
14б |
7 |
Стенки рамных балок
|
[1.7.3.2] |
Если , то необходимы рёбра жесткости, если,то рёбра жесткости должны быть параллельны настилу двойного дна |
80>53 |
Необходима установка рёбер жесткости |
Продолжение таблицы 13.1
№ п/п |
Наименование и размеры |
Номер по правилам |
Расчётная формула |
Результат мм |
Принято, мм |
8 |
Расстояние между рёбрами жесткости, в мм |
[1.7.3.2.1] |
|
795 |
650 |
9 |
Момент инерции для вертикальных рёбер, см4 |
[1.6.5.6] |
Где γ=0,3-коэффициент зависящий от отношения высоты стенки рамной балки к расстоянию между рёбрами;
|
195 |
|
10 |
Продольные балки 2-го дна |
[2.4.4.5] |
;
61,5.0,65.3,25=130кН m=12; Kσ=0,75;
; 0,11;
|
|
18а |
11 |
Моменты сопротивления трюмных шпангоутов |
[2.4.4.1] |
;
51,75.0,65.2,35=79кН m=18; Kσ=0,65;
; ;
|
|
12 |
12 |
Шпангоут внутреннего борта |
|
m=18; |
80 |
14а |
Продолжение таблицы 13.1 |
|
| |||
№ п/п |
Наименование и размеры |
Номер по правилам |
Расчётная формула |
Результат мм |
Принято, мм |
|
|
|
Kσ=0,65;
|
|
|
13 |
Момент сопротивления рамных шпангоутов |
[2.4.4.5] |
Р=38,25кН; а– расстояние между рамными шпангоутами, м; l – расстояние между настилом двойного дна и нижней кромкой рамного бимса; m=10; Kσ=0,65;
|
1567 |
|
14 |
Толщина диафрагмы платформы |
[2.5.4.8] |
|
7,7 |
8 |
15 |
Платформа двойного борта |
[2.5.4.8] |
|
7,7 |
8 |
16 |
Момент сопротивления платформы |
|
|
|
|
17 |
Рёбра жесткости подкрепляющие диафрагмы и платформы |
[1.7.3.2.2] |
|
|
|
17.1 |
Толщина ребра жёсткости |
|
|
6,4 |
7 |
17.2 |
Момент инерции ребра жесткости, см4 |
[1.6.5.6] |
где f – фактическая площадь ребра жесткости, а=1,15м – расстояние между рёбрами жёсткости; s = 7 мм – фактическая толщина стенки; l=1,75м –пролёт ребра жесткости; ή=0,78 |
691 |
№14а |
18 |
Момент сопротивления продольных балок палубы, см4 |
[2.6.3.1]
[1.1.5.3] |
Р=35,84 кН; а=0,65м; l=3,25м; m=12; Kσ=0,75;
|
108,8 |
14б |
19 |
Высота комингса грузового люка, мм |
|
По схеме общего расположения, не менее 600мм |
600 |
600 |
20 |
Момент сопротивления продольных комингсов, см4 |
[2.6.4.7] |
Р=35,84 кН; а=1,75м; l=3,25м; m=12; Kσ=0,65;
|
319 |
22а |
21 |
Соединение балок набора |
|
|
|
|
21.1 |
Кницы бортовых рёбер жесткости, см |
[1.7.2.2.1] |
, W=66,24см3– момент сопротивления сечения закрепляемой балки; S=10мм – толщина, принимаемая равной толщине стенки закрепляемой балки Высота кницы
|
12
8,4 |
|
21.2 |
Кницы продольных рёбер жесткости и стрингеров, см |
|
, W=111,4см3– момент сопротивления сечения закрепляемой балки; S=10мм – толщина, принимаемая равной толщине стенки закрепляемой балки Высота кницы
|
17
12 |
|