- •1.Введение
- •2. Техническое задание
- •3. Описание проектируемого котла
- •4. Обоснование выбора типоразмера котла для тэц и турбины
- •5. Компоновка котла, особенности его конструкции
- •6. Топливо, его характеристики, схема подготовки топлива к сжиганию, процессы и параметры топливного тракта.
- •7. Выбор углеразмольной мельницы и системы пылеприготовления.
- •8. Схема системы пылеприготовления с мельницей типа всм.
- •8. Воздушный тракт, обоснование выбора параметров, обеспечение движения воздуха.
- •9. Тракт дымовых газов, параметры тракта, организация движения газов.
- •10. Водопаровой тракт котла, параметры рабочей среды по тракту, схема тракта.
- •11. Выбор и обоснование исходных данных, необходимых для теплового расчета котла.
- •12. Тепловой расчет топочной камеры.
- •13. Расчет ширмового пароперегревателя.
- •14. Расчет воздухоподогревателя.
- •15. Расчет экономайзера.
- •16. Управление работой котла.
- •17. Литература
11. Выбор и обоснование исходных данных, необходимых для теплового расчета котла.
МЕТОДИКИ ТЕПЛОВЫХ РАСЧЕТОВ, РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
11.1 Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания.
Расчет теоретического объёма воздуха производим, исходя из рабочей массы топлива.
Теоретический объём воздуха:
Теоретические объемы продуктов сгорания:
=0.79* *
Действительные объемы продуктов сгорания при избытке воздуха в газоходах αi > 1 определяется по формулам:
.
Табл.2 Результаты расчета объемов воздуха и продуктов сгорания.
Величина и расчетная формула |
Топочная камера |
Паропе-регреватель |
Экономайзер |
Воздухопо- догреватель |
Коэф. Избытка воздуха за поверхностью нагрева α”=αТ+∑Δαi |
1.20 |
1.23 |
1.25 |
1.28 |
Средний коэф. избытка воздуха в поверхности нагрева αср |
1.20 |
1.215 |
1.24 |
1.265 |
Объем водяных паров, м3/кг, αср-1) |
0.742 |
0.743 |
0.746 |
0.749 |
Полный объем водяных паров, м3/кг , αср-1) |
7.561 |
7.563 |
7.565 |
7.568
|
Объемная доля трёхатомных газов rRO2=VRO2/ |
0.16620 |
0.16616 |
0.16610 |
0.16604 |
Объемная доля водяных паров rH2O=VH2O/ |
0.0981 |
0.0983 |
0.09864 |
0.09898 |
Доля трёхатомных газов и водяных паров rП= rRO2+ rH2O |
0.26430 |
0.26447 |
0.26474 |
0.26502 |
Безразмерная концентрация золовых частиц, кг/кг μзл=Ap*aун/100*Gr (aун=0.95) |
0.0099045 |
0.0097911 |
0.0096078 |
0.0094313 |
Где масса дымовых газов сожженного топлива при сжигании твердого топлива равна:
11.2 Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания.
Энтальпии теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания, кДж/м3, при расчетной температуре υ, ℃, определяют по формулам:
Энтальпии продуктов сгорания при α > 1
α-1) +Hзл
В приведенных формулах: , , , - теплоемкости соответственно воздуха, трехатомных газов, водяных паров и азота при постоянном давлении, кДж/(м3К);
Hзл – энтальпия золы:
, где сзл – теплоемкость золы, кДж/(кгК) из таблицы 2.2.
Табл.3 Результаты расчета энтальпий продуктов сгорания.
Поверхность нагрева |
Температура за поверхность ℃ |
кДж/(кгК) |
кДж/(кгК) |
(α-1) кДж/(кгК) |
Hзл кДж/(кгК) |
α-1) +Hзл кДж/(кгК)
|
Топочная камера, зона ядра факела, Ширма αт=1.20 |
2300 |
29641.81 |
25062.27 |
5012.45 |
--- |
34654.26 |
2100 |
26717.45 |
22735.31 |
4547.06 |
311.7 |
31576.21 |
|
1900 |
23940.96 |
20302.9 |
4060.58 |
275.3 |
28276.84 |
|
1700 |
21191.95 |
17926.73 |
3585.35 |
242.31 |
25019.61 |
|
1500 |
18402.57 |
15712.25 |
3142.45 |
204.97 |
21749.99 |
|
1300 |
15748.16 |
13434.5 |
2686.9 |
159.27 |
18594.32 |
|
Верхняя часть топочной камеры, фестон, ширмы αт=1.20 |
1300 |
15748.16 |
13434.5 |
2686.9 |
159.27 |
18594.32 |
1100 |
13086.41 |
11290.32 |
2258.06 |
129.58 |
15474.06 |
|
1000 |
11757.62 |
10157.78 |
2031.56 |
116.03 |
13905.21 |
|
Конвективный пароперегреватель αпе=1.215 |
1000 |
11757.62 |
10158.48 |
2438.04 |
116.03 |
14311.69 |
900 |
10456.66 |
9047.73 |
1945.26 |
102.84 |
12504.76 |
|
800 |
9168.44 |
7958.06 |
1710.98 |
90.47 |
10969.89 |
|
700 |
7911.81 |
6889.49 |
1481.24 |
78.34 |
9471.38 |
|
600 |
6699.69 |
5842 |
1256.03 |
66.09 |
8021.81 |
|
Экономайзер αэк=1.24 |
600 |
6699.69 |
5842 |
1402.08 |
66.09 |
8167.85 |
500 |
5514.86 |
4815.61 |
1155.75 |
54.19 |
6724.79 |
|
400 |
4352.28 |
3810.31 |
914.47 |
42.41 |
5309.17 |
|
300 |
3219.51 |
2826.1 |
678.26 |
31.10 |
3928.87 |
|
200 |
2117.08 |
1870.00 |
448.8 |
20.73 |
2586.61 |
|
Воздухоподогре-ватель αвп=1.265 |
400 |
4352.28 |
3810.31 |
1009.73 |
42.41 |
5404.42 |
300 |
3219.51 |
2826.1 |
748.92 |
31.10 |
3999.53 |
|
200 |
2117.08 |
1870.00 |
495.55 |
20.73 |
2633.36 |
|
150 |
1576.83 |
1397.23 |
370.27 |
14.62 |
1961.72 |
|
100 |
1043.90 |
927.97 |
245.91 |
9.54 |
1299.36 |
H-t диаграмма
11.2 Расчет КПД котла и расход топлива.
Коэффициент полезного действия, % проектируемого котла определяется из обратного баланса:
ηк=100-(q2 + q3 + q4 + q5 + q6).
Задача сводится к определению тепловых потерь для принятого парового котла и сжигаемого топлива.
Потеря теплоты с уходящими газами q2 зависит от выбранной температуры газов, покидающих паровой котёл, и избытка воздуха, определяется по формуле:
Где Hух = 1961.72 кДж/кг – энтальпия уходящих газов, определяется по таблице 2.3 исходя из υух = 150℃; – энтальпия холодного воздуха при расчетной температуре tх.в.= 30℃ рассчитывается как:
1.32 * 30 * 7.538 = 298.52 кДж/кг
.335 * 250 * 7.538 = 2515.91 кДж/кг
Где – располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/кг, рассчитываемая по формуле:
26,38 * 103+ 24.91 = 26404.91 кДж/кг
Где Qтл= tтл*стл = 20*1.246 = 24.91 кДж/кг – физическая теплота топлива.
0.042*WP+ *(1-0.01WP)=0.042*5+1.09*(1-0.01*5) = 1.246
для каменных углей составляет – 1.09.
Qвшн = 0, так как мы не используем калорифер для подогрева воздуха.
Qп.ф = 0, так как в качестве топлива используется уголь, а не мазут.
Qк = 0, так как в качестве топлива используется уголь, а не сланец.
Тепловые потери с химическим и механическим недожогом топлива (q3+q4) зависят от вида топлива и способа его сжигания. Так как топливо – уголь, то химический недожог q3 отсутствует, тепловые потери с механическим недожогом q4 принимаем 1% согласно таблице 4.6.
Значение тепловых потерь от охлаждения через внешние поверхности котла q5 считаются как:
q5 = (60/Dном)0.5/ lg(Dном) = (60/88.89)0.5/ lg(88.89) = 0.422 %
q6 = = = 0.013 %
Таким образом:
%
КПД котла составит:
ηк = 100 – (q2 + q3 + q4 + q5 + q6) = 100 – (5.922+0+1+0.422+0.013)=92.643%
Примем непрерывную продувку котла p<2%, тогда теплота продувочной воды Dпр составит менее 0.4% полезного тепловыделения и не будет учитываться.
Dпе =88.89 кг/с- расчетная паропроизводительность котла.
Распределение давления по ходу водопарового тракта:
pпе = 13.729 МПа – давление перегретого пара.
Δpпе = 0.12* pпе = 1.648 перепад давления в пароперегревательном тракте.
pб = pпе + Δpпе = 13.729 + 1.648 = 15.377 МПа – давление в барабане котла.
Δpэк= 0.05* Δpб = 0.05*15.377 = 0.769 МПа – перепад давления из-за сопротивления экономайзера.
pэк= pб + Δpэк = 15.377 + 0.769 = 16.064 МПа – давление питательной воды на входе в котёл.
Используя таблицы из справочника “ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА РАБОЧИХ ВЕЩЕСТВ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКИ” определим энтальпии перегретого пара и питательной воды.
hпп = 3450.52 кДж/кг, hпв = 993.27 кДж/кг.
Расход топлива, подаваемого в топочную камеру парового котла:
В = Dпе(hпп- hпв)/( ηк* ) = 88.89*(3450.52-993.27)/(0.92643*26404.91) = 8.929 кг/с
Расчетный расход топлива:
Вр = В*(1-0.01*q4) = 8.929*(1-0.01*1)= 8.84 кг/с
Табл.4 Результаты расчетов КПД котла.
№ п/п |
Рассчитываемая величина |
Обозна-чение |
Единица измерения |
Расчетная формула или обоснование |
Решение и результат |
1 |
Коэффициент избытка воздуха |
αух |
- |
αух=αт+∑Δαi= 1.20+0.03+0.02+0.03=1.28 |
1.28 |
2 |
Энтальпия уходящих газов |
Hух |
кДж/кг |
Рассчитано ранее |
1961.72 |
3 |
Потери теплоты с уходящими газами |
q2 |
% |
|
5.922 |
4 |
Потери теплоты с химическим и механическим недожогом |
q3+q4 |
% |
(q3+q4)=(0+1)=1 |
1 |
5 |
Потери теплоты от наружного охлаждения |
q5 |
% |
q5 = (60/Dном)0.5/ lg(Dном) = (60/88.89)0.5/ lg(88.89) = 0.422
|
0.422 |
6 |
Потери теплоты с физической теплотой шлаков |
q6 |
% |
q6 = = = 0.013 |
0.013 |
7 |
КПД котла |
ηк |
% |
ηк = 100 – (q2 + q3 + q4 + q5 + q6) = 100 – (5.922+0+1+0.422+0.013)=92.643
|
92.643 |
8 |
Располагаемые теплоты топлива |
|
кДж/кг |
26,38 * 103+ 24.91 = 26404.91
|
26404.91 |
9 |
Расход топлива |
В |
кг/с |
В = Dпе(hпп- hпв)/( ηк* ) = 88.89*(3450.52-993.27)/(0.92643*26404.91) = 8.929 |
8.929 |
10 |
Расчетный расход топлива |
Вр |
кг/с |
Вр = В*(1-0.01*q4) = 8.929*(1-0.01*1)= 8.84 |
8.84 |