- •1.Введение
- •2. Техническое задание
- •3. Описание проектируемого котла
- •4. Обоснование выбора типоразмера котла для тэц и турбины
- •5. Компоновка котла, особенности его конструкции
- •6. Топливо, его характеристики, схема подготовки топлива к сжиганию, процессы и параметры топливного тракта.
- •7. Выбор углеразмольной мельницы и системы пылеприготовления.
- •8. Схема системы пылеприготовления с мельницей типа всм.
- •8. Воздушный тракт, обоснование выбора параметров, обеспечение движения воздуха.
- •9. Тракт дымовых газов, параметры тракта, организация движения газов.
- •10. Водопаровой тракт котла, параметры рабочей среды по тракту, схема тракта.
- •11. Выбор и обоснование исходных данных, необходимых для теплового расчета котла.
- •12. Тепловой расчет топочной камеры.
- •13. Расчет ширмового пароперегревателя.
- •14. Расчет воздухоподогревателя.
- •15. Расчет экономайзера.
- •16. Управление работой котла.
- •17. Литература
13. Расчет ширмового пароперегревателя.
Рис.8 Схема ширмового пароперегревателя
1 – ширмы;
2 – входной коллектор;
3 – выходной коллектор;
4 – входная сборная камера ширмового пароперегревателя;
5 – выходная сборная камера ширмового пароперегревателя;
Ширмовые пароперегреватели обычно представляют собой систему труб, образующих плоские плотные ленты с входными и выходными коллекторами. Вертикальные ширмы размещают на расстоянии 600 — 1000 мм одна от другой. Ширмы подвешиваются своими коллекторами. Основные преимущества ширм - сочетание лучистого и конвективного теплообмена, что обеспечивает им высокую тепловую эффективность при незначительном сопротивлении с газовой стороны. Ширмовые пароперегреватели воспринимают до 50% теплоты, идущей на перегрев. Размягченные частицы золы непрерывно налипают на ширмы и затвердевают на трубах. Но вследствие вибрации труб ширмы самоочищаются, и отложения не достигают большой толщины. Лишь в случае сильношлакующих топлив могут образоваться плотные отложения. Недостаток вертикальных ширм с верхним расположением коллекторов - недренируемость. По длине и конфигурации трубы ширм резко различаются между собой. Параллельно включенные трубы обогреваются неодинаково. Особенно сильному обогреву по сравнению с остальными подвержены лобовые трубы. Все это приводит к тому, что наиболее аварийными оказываются внешние трубы ширм. Повышение надежности ширм достигается изготовлением одной или нескольких наиболее теплонапряженных труб из более жаропрочной стали или большего диаметра, закорачиванием внешних труб, защитой внешних труб обрамляющими трубами другой, более низкотемпературной поверхности нагрева.
Обычно ширмовые поверхности выполняются из гладких труб. На ряде станций опробованы мембранные ширмы из плавниковых труб. Они меньше шлакуются, легче очищаются от наружных загрязнений, трубы ширм не выходят из ранжира.
№ |
Рассчитываемая величина |
Обозна-чение |
Размер-ность |
Формула или обоснование |
Расчет |
1 |
Диаметр и толщина труб |
d˟δ |
мм |
По прототипу |
32˟4 |
2 |
Число ширм |
nш nл |
- |
|
14 |
3 |
Число труб в ленте |
nтр |
- |
Проверяем из условия что ωρ = Dш / (0.785*d2вн*nш*nтр/zxn) = 89.89 / (0.785*0.0242*14) = 1420 кг/(м2*с) |
20 |
4 |
Число ходов пара в ширмах |
zx |
- |
|
2 |
5 |
Поперечный шаг ширм |
S1 |
мм |
S1 = a / (nш+1) = 9024/(14+1) = 600 |
600 |
6 |
Продольный шаг труб в ленте |
S2 |
м |
S2 = d+(0.003÷0.004) = 0.032+0.003 = 0.035 |
0.035 |
7 |
Относительный поперечный шаг |
σ1 |
- |
|
18.75 |
8 |
Относительный продольный шаг |
σ2 |
- |
|
1.094 |
9 |
Высота |
hш |
м |
---- |
7.392 |
10 |
Глубина ширм по ходу газов между крайними образующими |
c |
м |
c = ((nтр-1)*2*S2+1.5*d)=((20-1)*0.035*2+1.5*0.032) = 1.442 |
1.442 |
11 |
Угловой коэффициент шрим |
χш |
- |
Рис. 5.19а |
0.94 |
12 |
Расчетная поверхность нагрева ширм |
Fш |
м2 |
Fш =2hшсnшχш = 2*7.392*1.442*14*0.94= 563.05 |
280.55 |
13 |
Дополнительная поверхность нагрева в области ширм |
Fдоп |
м2 |
Fдоп = 2ca+2chш = 2*1.442*9.024+2*1.442*7.392 = 95.02 |
47.34 |
14 |
Поверхность входного окна ширм |
Fвх |
м2 |
Fвх = (hш+с)*a = (7.392+1.442)*9.024=92.82 |
79.72 |
15 |
Лучевоспринимаю-щая поверхность ширм |
Fл.ш |
м2 |
Fш.л. = Fвх*Fш / (Fш+Fдоп) = 280.55*79.72/ (47.34+280.55) = 62.079 |
68.2 |
16 |
Поверхность выходного окна ширм |
Fвых |
м2 |
Fвых = hш”*a = 6.283*9.024 = 56.7 |
56.7 |
17 |
Живое сечение для прохода дымовых газов |
Fг |
м2 |
Fг = 2Fвх*Fвых / (Fвх+Fвых) = 2*79.72*56.7 / (79.72+56.7)= 66.27 |
66.27 |
18 |
Живое сечение для прохода дымовых газов |
fn |
м2 |
fn = nшnтр 0.063 |
0.063 |
19 |
Эффективная толщина излучающего слоя в ширмах |
S |
м |
S= |
0.721 |
№ |
Рассчитываемая величина |
Обоз-начение |
Единицы измерения |
Формула или обоснование |
Расчет |
|
1 |
Температура газов на входе в ширмы |
υ'ш |
℃ |
Принимаем υ'т= 1180 |
1180 |
|
2 |
Энтальпия дымовых газов на входе в ширмы |
|
кДж/кг |
|
|
|
3 |
Температурный коэффициент |
A |
℃ |
Для твердых топлив А=1100 ℃ |
1100 |
|
4 |
Поправочный коэффициент на взаимный теплообмен газовых объемов верхней части топки и ширмы |
β |
- |
β = А/ υ'ш = 1100/1180 |
0.932
|
|
5 |
Коэффициент расперделения тепловой нагрузки по высоте топки |
ηв |
- |
Табл. 4.10 |
0.8
|
|
6 |
Лучистое тепло, воспринятое плоскостью входного сечения ширм |
Qл.вх |
кДж/кг |
Qл.вх |
834.6 |
|
7 |
Поправочный коэффициент для учета излучения на пучки за ширмами |
ξn |
- |
- |
0.5 |
|
8 |
Температура газов на выходе из ширм |
υ"ш |
℃ |
Предварительно принимаем |
1090 |
|
9 |
Средняя температура газов в ширмах |
υш |
℃ |
υш = (υ"ш+ υ‘ш)\2 = (1180+1090)\2 = 1120 |
1135 |
|
10 |
Произведение pns |
pns |
МПа*м |
pns = pn*s*rп = 0.1*0.721*0.26430 = 0.019 |
0.019 |
|
11 |
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами |
kг |
|
Рис.6.12 |
10 |
|
12 |
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами |
kзл |
|
Рис.6.13 |
70 |
|
13 |
Оптическая толщина для ширм |
kps |
- |
kps=(kг rп+ kзлμзл)p=(10*0.26430+70*0.0097911)*0.1=0.333 |
0.333 |
|
14 |
Коэф. излучения газовой средой |
ξ |
- |
Рис. 4.3 |
0.3 |
|
15 |
Угловой коэффициент с входного на выходное сечение ширм |
φш |
- |
φш= |
0.2 |
|
16 |
Теплота излучения из топки и ширм на поверхности расположенные за ширмами |
Qл.вых |
кДж/кг |
Qл.вых
|
614.87 |
|
17 |
Теплота полученная излучением из топки ширмами и дополнительными поверхностями |
Qл.ш+до п |
кДж/кг |
Qл.ш+доп = Qл.вх- Qл.вых= =834.6-614.87= 427.78 |
219.7 |
|
18 |
Поверхность экрана, расположенного в газоходе ширм и воспринимающего теплоту излучения из топки |
Fшл.экр |
кДж/кг |
Fшл.экр= *Fвых= *56.7 = 4.267 |
4.267 |
|
19 |
Количество лучистой теплоты, воспринятой излучением из топки доп. поверхностями газохода ширмами |
Qшл.экр |
кДж/кг |
Qшл.экр= Qл.ш+доп* 241.498* |
12.9 |
|
20 |
Количество лучистой теплоты воспринятой излучением из топки ширмами |
Qл.ш |
кДж/кг |
Qл.ш= Qл.ш+доп - Qшл.экр=219.7-12.9= 406.04 |
206.8 |
|
21 |
Энтальпия газов на выходе из ширм |
H”ш |
кДж/кг |
Табл. 2.3 |
15317.175 |
|
22 |
Тепловосприятие ширм и доп. Поверхностей по тепловому балансу |
Qб.ш+доп |
кДж/кг |
Qб.ш+доп=φ(H’ш- H”ш)=0.9955(16254.125-15317.175) = 932.706 |
932.706 |
|
23 |
Тепловосприятие ширм по тепловому балансу |
Qб.ш |
кДж/кг |
Qб.ш = Qб.ш+доп*(Fш/Fдоп+Fш) = 932.706*(280.552/280.552+47.344)=1597.57 |
798.04 |
|
24 |
Тепловосприятие доп. Поверхностей газохода ширм по тепловому балансу |
Qдоп |
кДж/кг |
Qдоп= Qб.ш+доп- Qб.ш= 932.706-798.04=134.67 |
134.67 |
|
25 |
Температура пара на входе в ширмы |
t'ш |
℃ |
Предварительно принимаем |
430 |
|
26 |
Давление пара на входе в ширмы |
p'ш |
МПа |
p'ш=pб-0.1*Δpпе=15.377-0.1*1.648 = 15.212 |
15.212 |
|
27 |
Энтальпия пара на входе в ширмы |
h'ш |
кДж/кг |
Таблицы теплофизических свойств газов |
3085.53 |
|
28 |
Прирост энтальпии пара в ширме |
Δhш |
кДж/кг |
Δhш= |
101.833 |
|
29 |
Энтальпия пара на выходе из ширм |
h"ш |
кДж/кг |
h"ш= h'ш+ Δhш=3085.53+101.8333= =3187.363 |
3187.363 |
|
30 |
Давление пара на выходе из ширм |
p"ш |
МПа |
p"ш= pш-0.35*Δpпе=15.212-0.35*1.648=14.635 |
14.635 |
|
31 |
Температура пара на выходе из ширм |
t”ш |
℃ |
Таблицы теплофизических свойств газов |
456.3 |
|
32 |
Средняя температура |
tш |
℃ |
tш= (t'ш+ t”ш)/2=(430+456.3)/2=443.15 |
443.15 |
|
33 |
Температурный напор ширмового пароперегревателя |
Δtш |
℃ |
Δtш= |
690.2 |
|
34 |
Средняя скорость движения дымовых газов в ширмах |
ωг |
м/с |
ωг = |
5.1 |
|
35 |
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширме |
αк |
Вт/(м2*К) |
Рис.6.4 |
48 |
|
36 |
Коэффициенты загрязнения и использования |
ε ξ |
(м2*К)/Вт |
Рис.6.15 Рис.6.17 |
0.0085 0.85 |
|
37 |
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от поверхности к перегретому пару |
α2 |
Вт/(м2*К) |
α2 определяем по рисунку 6.7 α2= αn*Cd=5500*0.98=5390 скорость пара ωп=D*ν / fn = 88.89*0.018427/0.063=25.86 |
5390 |
|
38 |
Температура наружной поверхности загрязнений ширм |
tз |
℃ |
tз=tш+(ε+1/α2)* = 664.8
|
664.8 |
|
39 |
Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах |
αл |
Вт/(м2*К) |
Рис. 6.14 αл=αн* ξ = 355*0.0085=3 |
3 |
|
40 |
Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности ширм |
α1 |
Вт/(м2*К) |
α1= ξ*(αк +αл) = 0.85(48* |
62.3 |
|
41 |
Коэффициент теплопередачи для ширм |
kш |
Вт/(м2*К) |
kш= |
37.07 |
|
42 |
Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи |
Qшш |
Вт/(м2*К) |
Qшш= |
|
|
43 |
Относительная несходимость тепловосприятий ширм |
|δQш| |
% |
|Qш|= |
1.74% |
|
44 |
Заключение по тепловому расчету |
|δQш| = 1.74 % < 2% - удовлетворяет точность расчетов |