- •1. Физические величины, используемые при работе больверка.
- •2. Исходные данные к варианту № 5
- •3.Статический расчет больверка
- •Вычисление абсцисс опоры активного давления грунта
- •Вычисление абсцисс опоры пассивного давления грунта
- •Вычисление абсцисс суммарной эпюры давления грунта
- •Строим силовой многоугольник
- •4. Подбор шпунта и определение диаметра анкерных тяг.
- •5. Проверка обшей устойчивости больверка
Вычисление абсцисс опоры активного давления грунта
Слои и отметки характер точек
|
q0
кПа |
ρ i
т/м3 |
h i
м |
ρ i h i
кПа |
∑ρh
кПа |
q+∑ρi hi кПа |
i
град |
ai |
eλi cφ3 -2citg(45-φi/2), кПа |
К1
|
eai [q0+∑(ρihi)] λφiК1 кПа |
1. |
40 |
1.88 |
1 |
18.8 |
18.8 |
58.8 |
41 |
0.207 |
0 |
2.35 |
28.57 |
2. |
40 |
1.88 |
1 |
18.8 |
37.6 |
77.6 |
41 |
0.207 |
0 |
2.35 |
37.71 |
3. |
40 |
1.88 |
1 |
18.8 |
56.4 |
96.4 |
41 |
0.207 |
0 |
2.35 |
46.85 |
4. (УВ) |
40 |
1.88 |
1 |
18.8 |
75.2 |
115.2 |
41 |
0.207 |
0 |
2.35 |
56.03 |
5. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
90.2 |
130.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
78.38 |
6. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
105.2 |
145.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
87.41 |
7. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
120.2 |
160.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
96.44 |
8. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
135.2 |
175.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
105.47 |
9. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
150.2 |
190.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
114.5 |
10. (Дно) |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
165.2 |
205.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
123.53 |
11. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
180.2 |
220.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
163.95 |
12. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
195.2 |
235.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
175.12 |
13. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
210.2 |
250.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
186.28 |
14. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
225.2 |
265.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
197.45 |
15. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
240.2 |
280.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
208.62 |
16. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
255.2 |
295.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
219.79 |
17. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
266.4 |
306.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
227.98 |
18. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
270.2 |
310.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
230.96 |
19. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
285.2 |
325.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
242.13 |
20. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
300.2 |
340.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
253.29 |
21. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
315.2 |
355.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
264.46 |
22. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
330.2 |
370.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
275.63 |
23. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
345.2 |
385.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
286.8 |
24. (Торец) |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
360.2 |
400.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
297.97 |
Где q-распределенная нагрузка на поверхности грунта дна (крепление железобетонными платами, каменная наброска для закрепления дна), кПа; согласно исходным данным (рис.1)
q =0 ρ i и h i – то же, что и в формуле для вычисления активного давления lai
ai – коэффициент пассивного давления грунта (опор).
где
- то же, что и в формуле для вычисления
k- Коэффициент, учитывающий трение грунта о шпунтовую стенку, определяется по табл.2 методических указаний по выполнению настоящей РГР
= 1.640
3.7. Так как с левой стороны шпунтовой стенки до дна грунт отсутствует, то
= = 0
Вычисляем для третьего слоя:
Сумма:
3.8 Имеющийся природный слой грунта ниже дна обладает сцеплением
= 8 кПа.
Поэтому в пределах всего этого слоя грунта пассивное давление увеличивается на величину: = 2×8tg(450 + ) = 16×tg 560 = 16 × 1.482 = 23.712
3.9 Вычисление абсцисс опоры пассивного давления грунта на шпунтовую стенку сводим в табл.2, аналогичную табл.1 настоящей РГР.