t, °С
1 000
1
900
800
700
600
500
400
300
200
100
Рис. 1.4. Зависимость температуры t, °С, стальной пластины с облицовкой из цементно-песчаной штукатурки толщиной 20 мм
от времени нагрева τ, мин, по «стандартному» режиму пожара (кривая 1) (цифры у кривых соответствуют приведенной толщине металла tred, мм)
t, °С
1 000
800
700
600
500
400
300
200
100
Рис. 1.5. Зависимость температуры t, °С, стальной пластины с облицовкой из сухой гипсовой штукатурки толщиной 16 мм
от времени нагрева τ, мин, по «стандартному» режиму пожара (кривая 1) (цифры у кривых соответствуют приведенной толщине металла tred, мм)
Окончание прил. 1
7002
5
10
60015
20
30
50040
60
400 |
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
0 |
30 |
60 |
90 |
120 |
τ, мин |
Рис. 1.6. Зависимость температуры t, °С, стальной пластины
с облицовкой минераловатными плитами (матами) на синтетическом связующем толщиной 50 мм от времени нагрева τ, мин, по «стандартному» режиму пожара (кривая 1)
(цифры у кривых соответствуют приведенной толщине металла tred, мм)
Приложение 2
Справочные данные для оценки огнестойкости деревянных конструкций
|
1,0 |
|
0,9 |
|
0,8 |
A3 |
0,7 |
|
η |
0,6 |
|
|
0,5 |
0,4
0,30
|
1,0 |
|
0,9 |
|
0,8 |
W3 |
0,7 |
|
η |
0,6 |
|
|
0,5 |
0,4
0,3
0,20
|
|
|
5 |
|
|
|
|
7 |
4 |
|
|
|
|
6 |
3,5 |
2,25 |
1,5 |
|
|
3 |
2,5 |
2 |
|
|
|
|
1,75 |
1,25 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
0,25 |
|
|
|
|
|
0,75 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
|
0,20 |
0,25 |
|
Z / h (Z / b) |
|
|
|
7 |
5 |
3 |
|
|
|
6 |
4 |
2,5 |
|
|
|
|
3,5 |
2 |
1,25 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1,7 |
0,75 |
|
|
|
|
1,5 |
0,5 |
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
|
Z / h (Z / b) |
|
|
|
Рис. 2.1. Зависимость коэффициентов изменения геометрических характеристик сечения (площади ηА3 и момента сопротивления ηW3) от отношения расчетной глубины обугливания к высоте (Z / h) и ширине (Z / b) сечения при обогреве с трех сторон (цифры у кривых соответствуют отношению высоты сечения к его ширине
(1 ≤ h / b ≤ 7) и отношению ширины сечения к его высоте (b / h ≤ 1))
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,4
0,3
0,2
0,1 0
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
Продолжение прил. 2
8
6 4
3
2
1,5
1
0,6
0,2
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
|
Z / h (Z / b) |
|
|
8
6
4
3 2
1,5
1
0,6 0,2
W3 |
0,5 |
|
|
|
|
|
η |
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
0,1 0 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
Z / h (Z / b)
Рис. 2.2. Зависимость коэффициентов изменения геометрических характеристик сечения (момента инерции ηI3 и момента сопротивления ηW3) от отношения расчетной глубиныобугливания квысоте (Z / h) и ширине(Z / b) сеченияприобогревес трехсторон (цифры у кривых соответствуют отношению высоты сечения к его ширине
(1 ≤ h / b ≤ 8) и отношению ширины сечения к его высоте (b / h ≤ 1))
1,0 |
|
|
|
|
|
|
Продолжение прил. 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
7 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
2,5 |
1,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
1,25 |
1 |
0,75 |
0,5 |
|
|
|
|
|
0,5
0,4
0,3
0,2 |
|
|
|
|
|
0,1 0 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
|
|
Z / |
h (Z / b) |
|
|
|
1,0 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
6 |
5 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
3,5 3 2,5 2 1,75 |
1,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
1,5 |
1 |
0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
S3 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
η |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 0 |
0,05 |
|
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
|
|
|
|
Z / h (Z / b) |
|
|
|
Рис. 2.3. Зависимость коэффициентов изменения геометрических характеристик сечения (момента инерции ηI3 и статического момента ηS3) от отношения расчетной глубины обугливания к высоте (Z / h) и ширине (Z / b) сечения
при обогреве с трех сторон (цифры у кривых соответствуют отношению высоты сечения к его ширине
(1 ≤ h / b ≤ 7) и отношению ширины сечения к его высоте (b / h ≤ 1))
|
1,0 |
7 |
|
|
|
|
|
0,9 |
5 |
|
|
4 |
2 |
|
|
|
0,8 |
3 |
1,5 |
|
2,5 |
1 |
|
|
|
0,7 |
|
0,6 |
|
|
0,2 |
|
|
|
|
0,6 |
|
|
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
Z / h
Рис. 2.4. Зависимость коэффициента изменения геометрической характеристики (статического момента ηS3)
от отношения расчетной глубины обугливания к высоте сечения (Z / h) (цифры у кривых соответствуют отношению высоты сечения к его ширине (h / b))
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
7 |
|
|
|
6 |
|
|
|
5 |
3,5 |
|
|
4 |
3 |
2 |
|
|
2,5 |
|
|
2,25 |
1,75 |
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|
1,25 |
|
|
|
1 |
|
|
|
0,75 |
0,5 |
|
|
|
0,25 |
Z / h (Z / b)
9 8 |
7 |
3,5 |
|
6 |
3 |
|
5 |
2,5 |
|
4 |
2,25 |
2 |
1 |
1,75 |
0,75 |
1,5 |
0,5 |
1,25 |
0,25 |
0 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
|
|
|
Z / h (Z / b) |
|
|
Рис. 2.5. Зависимость коэффициентов изменения геометрических характеристик сечения (площади ηA4 и момента сопротивления ηW4) от отношения расчетной глубины обугливания к высоте (Z / h) и ширине (Z / b) сечения при обогреве с четырех сторон (цифры у кривых соответствуют отношению высоты сечения к его ширине
(1 ≤ h / b ≤ 7; 1 ≤ h / b ≤ 9) и отношению ширины сечения к его высоте (b / h ≤ 1))
|
1,0 |
7 |
|
|
|
0,9 |
6 |
|
5 |
|
|
|
0,8 |
4 |
|
|
3,5 |
|
0,7 |
3 |
|
|
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
Окончание прил. 2
2,5
2
1,5
1
0,75
0 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
|
|
Z / h (Z / b) |
1,0 |
7 |
|
|
2 |
0,9 |
6 |
|
5 |
1,5 |
0,8 |
4 |
1 |
|
3 |
0,75 |
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
|
|
Z / h (Z / b) |
Рис. 2.6. Зависимость коэффициентов изменения геометрических характеристик сечения (момента инерции ηI4 и статического момента ηs4)
от отношения расчетной глубины обугливания к высоте (Z / h) и ширине (Z / b) сечения при обогреве с четырех сторон
(цифры у кривых соответствуют отношению высоты сечения к его ширине (1 ≤ h / b ≤ 7) и отношению ширины сечения к его высоте (b / h ≤ 1))
Приложение 3
Справочные данные для оценки огнестойкости железобетонных конструкций
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.1 |
|
|
Значение интеграла ошибок Гаусса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
erf X |
X |
erf X |
X |
erf X |
X |
|
erf X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,00 |
0,000 0 |
0,36 |
0,389 3 |
0,72 |
0,691 4 |
1,08 |
|
0,873 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,02 |
0,021 6 |
0,38 |
0,4090 |
0,74 |
0,704 7 |
1,10 |
|
0,880 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,04 |
0,045 1 |
0,40 |
0,428 4 |
0,76 |
0,717 5 |
1,12 |
|
0,886 8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,06 |
0,067 6 |
0,42 |
0,447 5 |
0,78 |
0,730 0 |
1,14 |
|
0,893 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,08 |
0,090 1 |
0,44 |
0,466 2 |
0,80 |
0,742 1 |
1,16 |
|
0,899 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,10 |
0,112 5 |
0,46 |
0,484 7 |
0,82 |
0,753 8 |
1,18 |
|
0,904 8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,12 |
0,134 8 |
0,48 |
0,502 7 |
0,84 |
0,765 1 |
1,20 |
|
0,910 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,14 |
0,156 9 |
0,50 |
0,520 5 |
0,86 |
0,776 1 |
1,22 |
|
0,915 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,16 |
0,179 0 |
0,52 |
0,537 9 |
0,88 |
0,786 7 |
1,24 |
|
0,920 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,18 |
0,200 9 |
0,54 |
0,554 9 |
0,90 |
0,796 9 |
1,26 |
|
0,925 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,20 |
0,222 7 |
0,56 |
0,571 6 |
0,92 |
0,806 8 |
1,28 |
|
0,929 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,22 |
0,244 3 |
0,58 |
0,587 9 |
0,94 |
0,816 3 |
1,30 |
|
0,934 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,24 |
0,265 7 |
0,60 |
0,603 9 |
0,96 |
0,825 4 |
1,32 |
|
0,938 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,26 |
0,286 9 |
0,62 |
0,619 4 |
0,98 |
0,831 2 |
1,34 |
|
0,941 9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,28 |
0,307 9 |
0,64 |
0,634 6 |
1,00 |
0,842 7 |
1,36 |
|
0,945 6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,30 |
0,328 6 |
0,66 |
0,649 4 |
1,02 |
0,850 8 |
1,38 |
|
0,946 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,32 |
0,349 1 |
0,68 |
0,663 8 |
1,04 |
0,858 6 |
1,40 |
|
0,952 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,34 |
0,369 4 |
0,70 |
0,677 8 |
1,06 |
0,866 1 |
1,42 |
|
0,955 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
