- •Учреждение образования «белорусский государственный технологический университет»
- •Пояснительная записка курсового проекта
- •Реферат
- •Содержание
- •Введение
- •1. Устройство и принцип действия оборудования
- •1.2 Устройство и принцип действия вспомогательного оборудования.
- •2. Выбор и обоснование режимов сушки и влаготеплообработки
- •2.1. Выбор режимов сушки
- •2.2 Выбор режимов начального прогрева и влаготеплообработки
- •3.Технологический расчёт
- •3.1 Расчёт продолжительности цикла сушки
- •3.2. Расчёт количества сушильных камер
- •3.3 Расчёт вспомогательного оборудования
- •4.Тепловой расчёт
- •4.1 Определение массы испаряемой влаги
- •4.5 Расчёт калориферов
- •5. Разработка технологического процесса
- •5.1 План сушильного цеха
- •5.2 Организация технологического процесса
- •5.3 Контроль технологического процесса
- •Заключение
- •Список источников информации
4.5 Расчёт калориферов
4.5.1 Характеристика калориферов
В данных сушильных камерах принимаем к установке компактные калориферы, обогреваемые водой .
Они представляют собой замкнутую систему, сообщающихся металлических трубопроводов, омываемых снаружи циркулирующим сушильным агентом, а изнутри обогреваемым теплоносителем [2], (с.34).
Рисунок 4.3 – Компактный калорифер
Таблица 4.5 – Характеристики водяных компактных калориферов
Номер калори фера |
Размеры, мм |
Площадь поверхности нагрева, м2, калорифера модели |
Пло щадь, ƒфр, м2 | ||||||||
А |
А3 |
Б |
Б2 |
КВС-П |
КВБ-П |
КСк3 |
КСк4 | ||||
6 |
530 |
650 |
503 |
575 |
11,40 |
15,14 |
10,85 |
14,26 |
0,267 | ||
7 |
655 |
775 |
503 |
575 |
14,16 |
18,81 |
13,37 |
17,57 |
0,329 | ||
8 |
780 |
900 |
503 |
575 |
16,92 |
22,44 |
15,89 |
20,88 |
0,392 | ||
9 |
905 |
1025 |
503 |
575 |
19,56 |
26,00 |
18,41 |
24,19 |
0,455 | ||
10 |
1155 |
1275 |
503 |
575 |
25,08 |
33,04 |
23,45 |
30,82 |
0,581 | ||
11 |
1655 |
1775 |
1003 |
1075 |
72,00 |
95,63 |
68,01 |
90,04 |
1,660 | ||
12 |
1655 |
1775 |
1503 |
1575 |
108,00 |
143,50 |
102,50 |
136,02 |
2,488 |
4.5.2 Выбор места установки и компоновка калориферов
Местом для установки водяных калориферов планируется промежуток между горизонтальным экраном и боковой стеной установки, размеры которого 6,4×1,0 м. Водяные калориферы следует устанавливать с горизонтальным расположением нагревательных трубок. Для того чтобы это было возможно, длина калорифера должна быть меньше ширины циркуляционного канала, т.е. А3<1000 мм. Согласно приложению 10 [2], это условие выполняется для калориферов № 6– 8. Ширина этих калориферов составляет Б2=575 мм. Калориферы устанавливаем в два ряда, таким образом, по длине циркуляционного канала можно разместить следующее количество калориферов:
шт.
Учитывая, что в камере установлено 3 вентилятора, принимаем количество калориферов nк=6 шт, кратное количеству вентиляторов. Устанавливаем калори-
феры в два ряда.
Вычерчиваем схему поперечного сечения циркуляционного канала и предполагаемую компоновку в нём калориферов (рисунок 4.4).
Рисунок 4.4 – Поперечное сечение циркуляционного канала
Принимаем для установки калориферы № 8. Согласно приложению 10[2], площадь их фронтального сечения составляет fфр=0,392 м2. По формуле 4.35 [2], (с.37) рассчитаем массовую скорость сушильного агента во фронтальном сечении калорифера:
кг/( м2·с), (4.39)
где fфр – площадь фронтального сечения компактного калорифера, м2; nk – количество калориферов в сечении, шт.
кг/( м2·с).
Поскольку выполняется условие 2≤ ωфр · ρ1 ≤8, делаем вывод, что номер калорифера выбран правильно.
4.5.3 Расчет тепловой мощности калориферов.
Рассчитаем тепловую мощность выбранных калориферов по формуле 4.41 [2], (с.38):
Qу=, кВт, (4.40)
где Кк – коэффициент теплопередачи калорифера, (Вт/( ); F – площадь поверхности нагрева калорифера, м2; ∆tср – средний температурный напор калорифера, 0C; C3 – коэффициент, учитывающий загрязнение поверхности нагревательных трубок калорифера.
Коэффициент теплопередачи для калориферов КСк4 принимаем по приложению 13 [2]:
Кк = 52,2 Вт/(м·◦С).
Площадь поверхности нагрева компактных калориферов рассчитаем по формуле 4.42 [2], (с.39):
F = , (4.41)
где fк – поверхность нагрева одного компактного калорифера,м2.
Значение fк определяем по приложению 10 [2] :
ƒк=20,88 м2
F =20,88 · 16=334,08 м2 .
Средний температурный напор определим по формуле 4.46 [2], (с.40):
, ·◦С, (4.42)
где t1΄,t2΄ – температура горячей воды на входе и выходе из калорифера, 0С; t1,t2 – температура агента сушки на входе и выходе из штабеля, 0С.
0С.
Коэффициент Сз принимаем равным 1,2, согласно рекомендациям [2], (с.40).
Qу =кВт,
Определяем тепловую нагрузку на калориферы во время сушки пиломатериалов в зимних условиях по формуле 4.49 [2], (с.40):
, кВт, (4.43)
где Сп – коэффициент неучтенных потерь теплоты при сушке. Принимаем Сп = 1,2.
кВт.
Т.к. условие Qу > Qк выполняется, считаем, что калориферы обеспечат соблюдение выбранных режимов сушки и требуемую производительность сушильных камер.
Определяем тепловую нагрузку на калориферы в период начального прогрева для зимних условиях по формуле 4.50 [2], (с.41)
, кВт, (4.44)
кВт.