- •Содержание
- •1 Методика расчета трансформатора
- •Введение
- •1. Методика расчета трансформатора
- •1.2. Определение числа витков обмоток
- •9. Электродвижущая сила на виток
- •10. Число витков обмоток
- •1.3. Определение потерь в стали и намагничивающего тока
- •12. Активная составляющая намагничивающего тока
- •13. Намагничивающая мощность в стали
- •14. Реактивная составляющая намагничивающего тока
- •15. Ток первичной обмотки при номинальной нагрузке
- •1.4. Электрический и конструктивный расчет обмоток
- •21.Ориентировочные значения сечения проводов
- •23. Вычисляю амплитудные значения рабочих напряжений
- •32. Число слоев определяем из выражения
- •36. Нахожу среднюю длину витка обмоток.
- •38. Нахожу потери в каждой обмотке:
- •1.6. Определение падения напряжения и кпд трансформатора
- •47. Активные сопротивления обмоток:
- •48. Индуктивные сопротивления рассеяния обмоток (в относительных единицах)
- •49. Падения напряжения на обмотках при номинальной нагрузке (в относительных единицах)
- •50. Полные падения напряжения на вторичных обмотках при номинальной нагрузке трансформатора (в относительных единицах).
- •51. Напряжения на вторичных обмотках
- •52. Нахожу ŋ трансформатора по формуле
- •Заключение
- •Список литературы
1. Методика расчета трансформатора
1.1. Выбор магнитопровода
1. Определяю расчетную мощность трансформатора. Так как (S2+S3)>100 ВА, расчетную мощность определяю по формуле:
Sр=S2 + S3, (1)
Sр=300+60=360, BA
Величину КПД при расчетной мощности трансформатора Sр=360 ВА, и частоте f=400Гц, выбираю 0,96-0,97.
2. Выбираю конструкцию магнитопровода по величине расчетной мощности, частоте и максимальному напряжению.
Для данной расчетной мощности выбираю стержневой трансформатор с двумя катушками и ленточными разъемными сердечниками, поскольку он имеет большую поверхность охлаждения по сравнению с броневыми и меньшую среднюю длину витка.
Рассчитав значение =0,592; п.1.6, выбрал стержневой ленточный магнитопровод серии ПЛ.
3. Выбираю материал сердечника.
При расчетном условии на минимум стоимости, и при данных частоте и мощности выбираю ленточную сталь марки Э340, толщиной 0,15 мм.
4. По найденной величине Sр для данной конструкции магнитопровода нахожу ориентировочные значения:
максимальной магнитной индукции - Вмакс=1Т;
плотности тока - jср=2,8 А/мм2;
коэффициента заполнения окна - kок=0,24;
коэффициента заполнения магнитопровода - kст=0,9;
5. Определяю произведение сечения сердечника на площадь окна
, см4, (2)
где - расчетная мощность трансформатора, ВА;
- частота Гц;
Ввыбр - магнитная индукция Т;
jср - плотность тока А/мм;
kок - коэффициент заполнения окна медью;
kст - коэффициент заполнения магнитопровода;
см4
6. Определяю отношение сечения сердечника к площади окна
, (3)
; (4)
где - отношение массы стали к массе меди;
С1=0,6-для стержневых двухкатушечных трансформаторов;
Нашла пределы изменения величины
;
7. Выбираю типоразмер магнитопровода
Зная произведение (QстQок) и предел изменения kQр,из таблицы прил.П2, выбираем стандартный магнитопровод , у которого значение произведения QстQок наиболее близкое к требуемому, а значение лежит в требуемых пределах;
; (4)
Для выбранного сердечника выписываю, а, Ь, с, , lвср, Gст Зная размеры сердечника, могу с помощью формул (3) и (4) уточнить значения С1 и kQp и затем проверить условие (4) с последующим уточнением значения kQp.
При отсутствии в таблицах сердечника с требуемым соотношением размеров следует попытаться подобрать сердечник, изменив ширину набора или ширину ленты b' так, чтобы получить
=; и
такой величины, при которой будет находиться в требуемых пределах.
Если сердечник со стандартными размерами пластин или стандартный ленточный сердечник подобрать не удается, то проектирование ведется ш расчета на нестандартный сердечник. Для этого:
а) задавшись находим площадь поперечного сечения сердечника и окна:
(4’)
(4’’)
Наименование параметра |
Броневой трансформатор |
Стержневой двыхкатушечный трансформатор | ||||
Пластинчатый |
ленточный |
пластинчатый |
ленточный | |||
длина средней магнитной линии |
|
|
|
| ||
lвср - средняя длина витков |
|
| ||||
Открытая поверхность охлаждения Qсерд | ||||||
Открытая поверхность катушки Qобм |
a=22 мм , b=32 мм , с=19 мм , h=36 мм ,
lст=17,9 см - длина средней магнитной линии;
Gст=0,87 кг - масса магнитопровода;
Среднюю длину витков нахожу по формуле:
lв ср=2(a+b+c); (5)
lв ср=2(22+32+19)=36,5 см
значение lст уточняю по формуле:
lст=2(h+c+a/2); (5’)
lст=2(36+19+3,1422/2)=35.77
Для трехобмоточных трансформаторов активные и индуктивные сопротивления вторичных обмоток растут по мере их удаления от первичной обмотки. Поэтому при расчете рекомендуется принимать значения илидля обмотки, расположенной непосредственно на стержне или на первичной обмотке на 10÷20% меньше, а для наружной обмотки - на 10÷20% больше указанных для в таблица 2. Величина у меня соответствует % = 1;, % =1.
Таблица 1
Частота, Гц |
Конструкция магнито-провода |
Величина U |
Расчетная мощность Sр, В•A | ||||
5—15 |
15—50 |
50—150 |
150-300 |
300-1000 | |||
50 |
Броневая |
% , % |
20—13 25—18 |
13—6 18—10 |
6—4,5 10—8 |
4,5—3 8-6 |
3—1 6—2 |
Стержневая |
% , % |
18—12 33—17 |
12—5,5 17—9 |
5,5—4 9—6 |
4—3 6—4 |
3-1 4-2 | |
400
|
Броневая |
% , % |
10—8 10—8,5 |
8—4 8,5—5 |
4—1,5 5—2 |
1,5—1,0 2—1,2 |
1,0—0,5 1,2—0,5 |
Стержневая |
% , % |
7—5 8-6,5 |
5—2 6,5—3 |
2—1 3—1,5 |
1—1 1,5—1 |
1—0,5 1—0,5 |
При оптимальном соотношении плотностей тока в обмотках (j1>j2), что рекомендуется выполнять при расчете при заданном падении напряжения, значения и можно принимать равными значениюпо табл. 10.
Поэтому при расчете трансформаторов при заданном падении напряжения следует принимать
потеря отсутствует
(6)