- •Содержание
- •1 Методика расчета трансформатора
- •Введение
- •1. Методика расчета трансформатора
- •1.2. Определение числа витков обмоток
- •9. Электродвижущая сила на виток
- •10. Число витков обмоток
- •1.3. Определение потерь в стали и намагничивающего тока
- •12. Активная составляющая намагничивающего тока
- •13. Намагничивающая мощность в стали
- •14. Реактивная составляющая намагничивающего тока
- •15. Ток первичной обмотки при номинальной нагрузке
- •1.4. Электрический и конструктивный расчет обмоток
- •21.Ориентировочные значения сечения проводов
- •23. Вычисляю амплитудные значения рабочих напряжений
- •32. Число слоев определяем из выражения
- •36. Нахожу среднюю длину витка обмоток.
- •38. Нахожу потери в каждой обмотке:
- •1.6. Определение падения напряжения и кпд трансформатора
- •47. Активные сопротивления обмоток:
- •48. Индуктивные сопротивления рассеяния обмоток (в относительных единицах)
- •49. Падения напряжения на обмотках при номинальной нагрузке (в относительных единицах)
- •50. Полные падения напряжения на вторичных обмотках при номинальной нагрузке трансформатора (в относительных единицах).
- •51. Напряжения на вторичных обмотках
- •52. Нахожу ŋ трансформатора по формуле
- •Заключение
- •Список литературы
12. Активная составляющая намагничивающего тока
. (15)
13. Намагничивающая мощность в стали
Q=qстGст, (16)
ВА
где qст — удельная намагничивающая мощность, ВА/кг;
Gст — масса стали, кг.
14. Реактивная составляющая намагничивающего тока
=(17)
для стержневых трансформаторов значение Iop, определяется по формуле:
’ (18)
где Нc — напряженность поля в стали (А/см), определяею для индукции Ввыбр из кривых намагничивания;
n — число зазоров (стыков) на пути силовой линии; для стержневых трансформаторов рекомендуется выбирать конструкцию сердечника с числом стыков п= 2;
—величина эквивалентного воздушного зазора в стыках сердечника трансформатора; для ленточных разрезных э =0,0015 см;
w1— число витков первичной обмотки;
15. Ток первичной обмотки при номинальной нагрузке
(19)
(20)
А
Здесь (20’)
=(21)
= (21’)
= (22)
= (22’)
I’2a I’3a I’2p и I’3p- приведенные значения активной и реактивной составляющих токов вторичных обмоток.
16. Ток холостого хода
(23)
17. Относительное значение тока холостого хода
o, e (24)
18. Оценка результатов выбора магнитной индукции.
Величина относительного тока холостого хода при частоте 400 Гц — лежит в пределах 0,1—0,2, то выбор магнитопровода на этой стадии расчета можно считать оконченным.
19. Коэффициент мощности
(25)
Магнито-провод |
Размеры, мм |
Площадь сечения магнито-провода, см |
Средняя длина магнитной силовой линии, см |
Площадь сечения сьали х, площадь окна, см 4 |
Qcт Qok |
Масса магнито-провода, кг | ||||||||||
a |
h |
c |
C |
H |
b |
|
|
|
|
| ||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 | |||||
ПЛМ 22х32-36 |
22.0 |
36.0 |
19.0 |
63.6 |
81.2 |
32.0 |
7.04 |
17.9 |
48.2 |
1.03 |
0.87 |
1.4. Электрический и конструктивный расчет обмоток
20. Выбор плотностей тока в обмотках. Зная среднее значение плотности тока jср , я нашла плотность тока всех обмоток.
Плотность тока во вторичных обмотках j2 и j3, расположенных над первичной, т. е. при расположении обмоток в порядке 2, 1, 3 (где обмотка № 2 является выходной обмоткой большего напряжения) приняла: j1=j2'= jср;
j3 = 0,925jср.
j1=j2'= 2,8; j3 = 0,925
Выбранные плотности тока используются лишь для предварительного определения сечений и диаметров проводов. Окончательно эти величины могут быть определены только после выполнения конструктивного и теплового расчета обмоток.