- •Теоретические и действительные характеристики центробежных машин
- •Центробежные нагнетатели характеризуются следующими характеристиками:
- •Для выходного сечения рабочего колеса при бесконечно тонких лопастях:
- •Проводя преобразования и подставляя С2r , C2U и
- •Уравнение (**) – это уравнение прямой линии. Расположение ее в координатах Н и
- •Теор. хар-ки ц/б машин
- •Регулирование подачи осуществляется путем открытия – закрытия запорной арматуры на выходном патрубке машины.
- •Следовательно, можно сделать вывод что, при
- •Обеспечение необходимого теоретического напора при одинаковом диаметре колес, с разными углами β2
- •Действительные характеристики ц/б нагнетателей при постоянной частоте вращения
- •Действительный напор развиваемый центробежными нагнетателями будет меньше теоретического на значение потерь напора в
- •Характеристику действительной мощности ц/б нагнетателя можно получить из теоретической характеристики ц/б нагнетателя, отнимая
- •По значениям действительной мощности и действительного напора определяем КПД центробежного нагнетателя.
- •Характеристика КПД ц/б нагнетателя
- •Регулирование
- •Основной задачей регулирования является подача в сеть Q, заданной определенным графиком.
- •Способы регулирования подачи нагнетателей:
- •По данной схеме строим график дроссельного регулирования.
Теоретические и действительные характеристики центробежных машин
Центробежные нагнетатели характеризуются следующими характеристиками:
f3 (Q) }
H f1 (Q)
N f2 (Q) |
Наиболее важные |
характеристики |
H(стат)Т f4 (Q)
H(скор)Т f5 (Q)
Существуют характеристики при постоянной частоте вращения и переменной частоте вращения (n=const или n=var).
Наиболее важная зависимость между напором - Н и подачей - Q.
Решая совместно уравнение Эйлера для получения теоретического напора при α1=90 и уравнение неразрывности для выходного сечения
рабочего колеса, получим:
HT U2 C2U g
Для выходного сечения рабочего колеса при бесконечно тонких лопастях:
Q D2 b2 C2r
где b2 – ширина рабочих лопастей на выходе;
D2 – диаметр рабочего колеса на выходе.
Проводя преобразования и подставляя С2r , C2U и
U2 получим: |
|
|
|
|
||
HT |
D2 n 2 |
|
n ctg 2 |
Q |
(*) |
|
3600 g |
60 b2 g |
|||||
|
|
|
|
где n – частота вращения вала рабочего колеса.
или
HT C E Q |
(**) |
|
Тогда при n=const будут C=const и E=const.
Уравнение (**) – это уравнение прямой линии. Расположение ее в координатах Н и Q при известных
значениях n, D2, b2 зависит от угла |
2 |
|
Теор. хар-ки ц/б машин
при различных углах 2 ; при Q=0 и НТ =С
Теор. хар-ки ц/б машин с одинаковыми НТ и Q при
при различных углах 2 ;
Регулирование подачи осуществляется путем открытия – закрытия запорной арматуры на выходном патрубке машины. Это действие называется дросселированием, а характеристики на рисунке – дроссельными кривыми.
При β2 = 90о, НТ = С = const, прямая параллельна оси абсцисс.
При β2<90о (лопасти отогнуты назад), увеличение Q приводит к уменьшению НТ.
При β2>90о (лопасти отогнуты вперед), увеличение Q приводит к возрастанию НТ.
Следовательно, можно сделать вывод что, при
заданном Q теоретический напор тем выше, чем больше лопасть отогнута вперед.
Теоретическая зависимость мощности от производительности при различных значениях углах β2 представлена на рисунке 3:
Рисунок 3. При n=1000 об/мин, D2=0,5 м, b2=0,03 м
(для центробежного насоса)