- •Оглавление
- •Определение типа производства
- •Отработка конструкции детали на технологичность.
- •Выбор заготовки.
- •Определение вида станков.
- •Определение альтернативных вариантов организационной структуры технологической системы.
- •Разработка альтернативных вариантов маршрутного ртп.
- •Модель GearSpect sfk 200
- •-Прорезной(гост 18874-73)
- •7.3Расчёт структурной надежности выбранных технологических систем
- •8.Выбор проектного варианта ртп и технологической системы
- •9.Определение припусков и оформление чертежа заготовки
- •Литература
7.3Расчёт структурной надежности выбранных технологических систем
Схема структурной надежности для РТК представлена на рисунке 7.3:
Рисунок 7.3 Схема структурной надежности РТК
Для подобного соединения блоков надежность определяется по формуле:
где – надежность каждой ветки схемы.
== 0.95
P=0.99
Схема структурной надежности для ПАЛ представлена на рисунке 7.4:
Рисунок 7.3 Схема структурной надежности ПАЛ
Для подобного соединения блоков надежность определяется по формуле:
где – надежность каждой ветки схемы.
== 0.96
P=0.83
8.Выбор проектного варианта ртп и технологической системы
Для выбора проектного варианта РТП и технологической системы воспользуемся методом экспертных оценок. Примем пятибалльную систему оценки:
0 – очень плохо;
1 – плохо;
2 – удовлетворительно;
3 – хорошо;
4 – отлично.
Все расчёты произведены и занесены в таблицы 8.1, 8.2, 8.3
Выбор будем производить по следующим критериям:
Таблица 8.1 – Критерии выбора системы
Критерий |
РТК |
ПАЛ |
1. Приведенные затраты (Зпр) |
3 |
1 |
2. Количество станков (М) |
2 |
4 |
3. Количество основных рабочих-операторов (R) |
2 |
4 |
4. Занимаемая площадь (S) |
2 |
3 |
5. К-т использования оборудования по Топ (Кио) |
3 |
3 |
6. Длительность производственного цикла (Тц) |
2 |
4 |
7. Структурная надежность (Р) |
4 |
3 |
8. Вероятность простоя узла |
1 |
1 |
9. Безопасность труда |
2 |
3 |
10. Соответствие особенностям конкретного предприятия по заданию |
1 |
1 |
Заполним таблицу важности критериев:
Таблица 8.2 – Таблица весовых коэффициентов
|
1РТК |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Σ |
1ПАЛ |
х |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
0 |
1 |
15 |
2 |
2 |
х |
0 |
2 |
1 |
0 |
0 |
1 |
0 |
1 |
7 |
3 |
2 |
0 |
х |
0 |
0 |
0 |
0 |
2 |
0 |
1 |
5 |
4 |
2 |
2 |
0 |
х |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
1 |
5 |
5 |
2 |
1 |
0 |
0 |
х |
2 |
0 |
2 |
0 |
1 |
8 |
6 |
2 |
0 |
0 |
0 |
2 |
х |
0 |
2 |
0 |
1 |
7 |
7 |
2 |
0 |
.0 |
0 |
0 |
0 |
х |
2 |
0 |
1 |
5 |
8 |
2 |
1 |
2 |
0 |
2 |
2 |
2 |
х |
0 |
1 |
12 |
9 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
х |
1 |
1 |
10 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
0 |
х |
8 |
Приведенные оценки систем в нашем случае равны:
Таблица 8.3 – Таблица приведенных оценок систем
Коэф-т |
15 |
7 |
5 |
5 |
8 |
7 |
5 |
12 |
1 |
8 | |
РТК |
3 |
2 |
2 |
2 |
3 |
2 |
4 |
1 |
2 |
1 |
159 |
ПАЛ |
1 |
4 |
4 |
3 |
3 |
4 |
3 |
1 |
3 |
1 |
188 |
Исходя из таблицы видно, что использование ПАЛ по отношению к лучше. Процентное соотношение:100 к 84
9.Определение припусков и оформление чертежа заготовки
Строим схему и рассчитываем межоперационные припуски на одну поверхность (берем самую точную). Самой точной является поверхность 42(под подшипники).
Расчет припусков производим по методике источника [2].Заготовкой является деталь (тело вращения).
Качество поверхности заготовки, полученной литьем ([2], табл. 2.3.):
Суммарное значение пространственных отклонений для данной заготовки:
Коробление отверстия происходит как в осевом, так и в радиальном сечении:
Суммарное смещение отверстия в отливке относительно наружной ее поверхности:
.
Тогда суммарное значение пространственного отклонения заготовки:
Остаточное пространственное отклонение после чернового обтачивании:
ρ1= 0.05* ρ3= 10.1 мкм
Погрешность установки при черновом обтачивании:
–погрешность базирования, принимаем равной отклонению базы–
–погрешность закрепления заготовки (установка в пневматическом патроне):
.
.
Остаточная погрешность установки при чистовом обтачивании:
.
Производим расчет минимальных значений межоперационных припусков:
Минимальный припуск под обтачивание:
Черновое:
.
Чистовое:
.
Технологические переходы обработки поверхности |
Элементы припуска, мкм |
Расчет-ный припуск 2*zmin |
Расчет-ный размер dp, мм |
Допуск δ, мкм |
Предельный размер, мкм |
Предельные значения припусков, мкм | ||||||||||||
Rz |
T |
ρ |
dmin |
dmax |
2z |
2z | ||||||||||||
Заготовка |
30 |
170 |
- |
- |
43.272 |
250 |
43.272 |
43.272 |
- |
- | ||||||||
Растачивание: | ||||||||||||||||||
Черновое |
30 |
170 |
202 |
2*425 |
42.422 |
80 |
42.422 |
42.422 |
850 |
680 | ||||||||
Чистовое |
30 |
170 |
10.1 |
2*211 |
42 |
27 |
41.973 |
42 |
422 |
369 | ||||||||
Итого |
|
|
|
После последнего перехода получаем расчетные размеры dpопределяется путем последовательного прибавления расчетного минимального припуска каждого технологического перехода:
для чистового обтачивания: dр2= 42+0.422 = 42.422 мм
для чернового обтачивания: dр1= 42.422+0.85 = 43.272мм
Значения допусков каждого перехода принимаются по таблицам в соответствии с квалитетом вида обработки.
Для чистового обтачивания – 27 мкм
dmax= 42 мм,
dmin= 42 – 0,027 = 41.973 мм.
Для чернового обтачивания – 80 мкм
dmax= 42.422 мм,
dmin= 42.422 – 0,08 =42.342 мм.
Для заготовки – 250 мкм
dmax= 43.272мм,
dmin= 43.272– 0,25 =43.022 мм.
Минимальные предельные значения припусков 2zравны разности наибольших предельных размеров выполняемого и предшествующего переходов, а максимальные значения 2z– соответственно разности наименьших предельных размеров:
Для чистового обтачивания:
2z= 42.342 – 41.973 = 0,369 мм = 369 мкм
2z= 42.422 –42= 0,422 мм = 422 мкм
Для чернового обтачивания:
2z= 43.022 – 42.342 = 0,68 мм = 680 мкм
2z= 43.272–42.422 = 0,85 мм =850 мкм
Общие припуски zиzопределяем, суммируя промежуточные припуски, и записываем их значения внизу соответствующих граф:
z=1049 мкм,
z= 1272 мкм.
Производим проверку правильности выполненных расчетов:
,;
,
Значит, припуски рассчитаны, верно. Номинальный припуск будет равен 1 мм, значит, номинальный диаметр заготовки будет 43 мм. Согласно заданию аналогичные припуски назначаем на остальные размеры.