- •Курсовая работа
- •Для материалов группы II допускаемые контактные напряжения
- •Для материалов группы III допускаемые контактные напряжения
- •Для материалов группы I и группы II допускаемые напряжения изгиба определяются по формуле
- •Для материалов III группы допускаемые напряжения изгиба для зубьев червячного колеса рассчитываются по формуле
- •3.2 Конструирование зубчатых колёс
- •3. Червяные передачи
- •4.3. Проверка прочности зубьев червячного венца на изгиб
- •4.4Конструирование червячной передачи
- •5. Расчет валов
- •5.1 Проектный расчет и конструирование валов
- •7. Смазка редукторов
- •8. Выбор муфты
Для материалов группы II допускаемые контактные напряжения
[σ]H=[σ]Ho - 25∙Vск, МПа,
где [σ]Ho=300 МПадля червяков с твёрдостью на поверхности витков
Н ≥ 45HRC, [σ]Ho=250 МПадля червяков при твёрдостиН ≤ 350 НВ.
[σ]H = _____ - 25∙_____ = _____ МПа.
Для материалов группы III допускаемые контактные напряжения
[σ]H =175 - 35∙Vск, МПа.
[σ]H =175 - 35∙____ = ______ МПа.
8.4 Определение допускаемых напряжений изгиба для материала зубьев червячного колеса
Для материалов группы I и группы II допускаемые напряжения изгиба определяются по формуле
,
где КFL– коэффициент долговечности при расчете на изгиб,
,
где N– число циклов нагружения зубьев червячного колеса за весь срок службы передачи. ЕслиN> 25∙107, то принимаютN= 25∙107. Если
N< 106, то принимаютN= 106.
σВ– предел прочности при растяжении (см. таблицу 8.1),
σВ= _____МПа;
σТ– предел текучести (см. таблицу 8.1),σТ= _____МПа.
Для материалов III группы допускаемые напряжения изгиба для зубьев червячного колеса рассчитываются по формуле
[σ]H = 0,12∙ σВИ КFL,
где σВИ – предел прочности при изгибе (см. таблицу 8.1),
σВИ = _____ МПа.
[σ]H = 0,12∙_____ . _____ = _____ МПа
Величина предельно допускаемых напряжений определяется по формулам, представленным в таблице 8.3.
Таблица 8.3 – Значения предельно допускаемых напряжений
Группа материалов |
[σ]Н max |
[σ]F max |
I |
4∙σТ |
0,8∙σТ |
II |
2∙σТ |
0,8∙σТ |
III |
1,65∙σВИ |
0,75∙σВИ |
[σ]Н max = ______ МПа
[σ]F max = ______ МПа
8.5 Проектный расчет передачи
Межосевое расстояние
,
где Ка=610 для эвольвентных, архимедовых и конволютных червяков;
КНβ– коэффициент концентрации нагрузки,КНβ=1.
Полученное межосевое расстояние округляют в большую сторону до стандартного значения, согласно ГОСТ 2144-93: 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500; 630; 800; 1000.
Принимаем а = _____ мм.
Число зубьев червячного колеса
z2= z1∙uр,
где z1 –число витков (заходов) червяка (таблица 8.4).
Таблица 8.4 – Число витков (заходов) червяка
uр |
от 8 до 14 |
от14 до 30 |
свыше 30 |
z1 |
4 |
2 |
1 |
Принимаем z1= _____,
z2= ____∙____ = ____
Предварительное значение модуля
.
Полученный модуль округляют в большую сторону до стандартного значения: 2,5; 3,15; 4; 5; 6,3; 8; 10; 12,5; 16.
Принимаем m = _____ мм.
Коэффициент диаметра червяка
.
В формулу для определения коэффициента диаметра червяка подставляют стандартное значение модуля.
Полученное значение коэффициента q округляют в большую сторону до стандартного:6,3; 8; 10; 12,5; 16.
Принимаем q=_____.
Минимально допустимое значение из условия жесткости червяка
qmin= 0,212∙z2 = 0,212∙ ____ = ____.
Коэффициент смещения инструмента
.
По условию неподрезания и незаострения зубьев колеса значение x должно находиться в пределах от единицы до минус единицы. Если это условие не выполняется, то рекомендуется варьировать значениями q и z2. При этом z2 можно изменять не более, чем на 1…2 зуба.
_________________________________________________________________________________________________________________________
Угол подъема линии витка червяка на делительном γ и начальном γw цилиндре
;
.
Фактическое передаточное число
.
Полученное значение не должно отличаться от заданного более чем на 5%.
Делительные диаметры червяка d1и червячного колесаd2
d1 = q∙ m = ____ ∙ ____ = _____ мм;
d2 = z2 ∙ m = ____ ∙ ____ = _____, мм.
Диаметры вершин витков червяка da1и зубьев червячного колесаda2
da1 = d1 + 2∙ m = ____+2 ∙ ____ = _____ мм;
da2 = d2 + 2 ∙ m ∙ (1 + х) = ____ + 2 ∙ ____ ∙ (1+ ____)= _____ мм.
Диаметры окружностей впадин зубьев червяка df1и червячного колесаdf2
df1 = d1 – 2,4 ∙ m = ____ – 2,4 ∙ ____ = _____ мм;
df2 = d2 – 2 ∙ m ∙ (1,2 – х) = ____ – 2∙ ____ ∙ (1,2 – ____) = _____ мм.
Длина нарезанной части червяка при коэффициенте смещения х ≤ 0.
b1 = (10 + 5,5 ∙ |x| + z1) ∙ m = (10 + 5,5 ∙ |____| + ____) ∙ ____ = ____ мм.
При х >0длину нарезанной части червяка уменьшают на величину(70+60∙х)∙m/z2.
______________________________________________________
Диаметр червячного колеса наибольший
.
где к = 2для передач с эвольвентным червяком.
Ширина венца
b2 = ψа∙aw, мм,
где ψа = 0,355приz1 = 1 и 2,ψа = 0,315приz1 = 4.
b2 = ____ ∙ ____ = _____ мм.
Расчётная скорость скольжения в зацеплении
,
где Vw1– окружная скорость на начальном диаметре червяка
.
8.6 Проверочный расчет передачи
Определение расчётного значения контактного напряжения для зубьев колеса
,
где Zσ=5350для эвольвентных, архимедовых и конволютных червяков;
К – коэффициент нагрузки, принимается в зависимости от окружной скорости колеса,К= 1приV2≤ 3м/с, К= 1,1…1,3приV2>3м/с;
Недогруз передачи ______________________________________
Перегруз передачи _____________________________________
Вывод ________________________________________________
КПД передачи
,
где ρ– приведённый угол трения,ρ=2020/…1020/.
Определение расчётного напряжения изгиба зубьев червячного колеса
,
где YF2– коэффициент формы зуба червячного колеса, выбирают в зависимости отzv2(см. таблицу 8.5)
Таблица 8.5 – Значение коэффициента формы зуба YF2
zv2 |
20 |
24 |
26 |
28 |
30 |
32 |
35 |
37 |
40 |
45 |
YF 2 |
1,98 |
1,88 |
1,85 |
1,8 |
1,76 |
1,71 |
1,64 |
1,61 |
1,55 |
1,48 |
zv2 |
50 |
60 |
80 |
100 |
150 |
300 |
|
|
|
|
YF 2 |
1,45 |
1,4 |
1,34 |
1,3 |
1,27 |
1,24 |
|
|
|
|
Вывод ___________________________________________________
8.7 Определение усилий в зацеплении червячной передачи
В зацеплении червячной передачи действуют силы:
– окружная;
– осевая;
– радиальная.
Окружная сила на червяке
Ft1=
Ft1=
Окружная сила на колесе
Ft2=
Ft2=
Осевая сила на червяке
Fa1=Ft2 = ______ Н
Осевая сила на колесе
Fa2=Ft1= ______ Н
Радиальная сила на колесе
Fr2=Ft2tgα = _____tg____ = ______ Н
Радиальная сила на червяке
Fr1=Fr2= _____ Н.
Параметры червячной передачи рекомендуется представить в виде таблицы (таблица 8.6).
Таблица 8.6 – Результаты расчета червячной передачи
Параметр |
Значение | |||
Проектный расчет | ||||
Межосевое расстояние аw, мм |
| |||
Модуль зацепления m, мм |
| |||
Коэффициент диаметра червяка q, мм |
| |||
Делительный угол подъема витков червяка γ |
| |||
Число витков червяка z1 |
| |||
Число зубьев колеса z2 |
| |||
КПД η |
| |||
Ширина зубчатого венца колеса b2, мм |
| |||
Длина нарезаемой части червяка b1, мм |
| |||
Диаметры червяка: - делительный d1, мм - начальный dw1, мм - вершин витков dа 1, мм - впадин витков df1, мм |
| |||
Диаметры колеса: - делительный d2, мм - вершин зубьев dа 2, мм - впадин зубьев df2, мм - наибольший dаМ 2, мм |
| |||
Силы на червяке: – окружная – осевая – радиальная
|
| |||
Силы на колесе: – окружная – осевая – радиальная
|
| |||
Проверочный расчет | ||||
Параметр |
Допускаемые значения |
Расчётные значения |
Примечание | |
Контактные напряжения σH 2, МПа |
|
|
| |
Напряжения изгиба σF 2, МПа |
|
|
|
6.8 Определение усилий в зацеплениях закрытых передач
Формулы для определения усилий в зацеплениях закрытых передач (редукторов), представлены в таблице 6.50.
Таблица 6.50 – Формулы для определения усилий в зацеплениях
Вид передачи |
Силы в зацеплении |
Значение силы, Н | |
на шестерне (червяке) |
на колесе | ||
Цилиндрическая косозубая |
Окружная Радиальная Осевая |
Ft1= Ft2
Fr1= Fr2 Fa1= Fa2 |
Ft2= Fr2= Fa2= Ft2tgβ |
Коническаяс круговым зубом |
Окружная Радиальная Осевая |
Ft1= Ft2 Fr1= Ft1γr Fa1= Ft1γa |
Ft2= Fr2= Fa1 Fa2= Fr1 |
Червячная |
Окружная Радиальная Осевая |
Ft1= Fr1= Fr2 Fa1= Ft2 |
Ft2= Fr2= Ft2tgα Fa2= Ft1 |