Нечаев Моделирование процессов ядерной технологии 2007
.pdfопределить условия, когда можно для этих задач пользоваться теорией подобия и не решать дифференциальных уравнений.
Смыкание внешних границ тепловых слоев происходит при таком значении x = lт, когда они достигнут половины расстояния ме-
жду ближайшими неподвижными стенками: h/2=0.94·(vhlт /U)0.33·(а/v)-0.33,
откуда, возводя в куб:
h3/8=0.83·(vhlт /U)·(а/v)-1 = 0.83· (v2hlт/а/U),
имеем:
lт = 1.51·ah2U/ v2.
И, аналогично длясмыканиядиффузионныхслоевдлякаждогоj-го
компонента, имеющего свой коэффициент диффузии Dj, получаем: lj = 1.51·Dj h2U/ v2.
Если представить распределение тепла и вещества внутри пограничных слоев линейным в направлении поверхности, что особенно справедливо для тонких пограничных слоев, то для потоков субстанции из ядра потока к поверхности можно использовать первый закон Фика или Фурье в интегральной форме. Тогда имеем:
qт = λ·[(Cя.п. – Спов)/δт ] = (λ / δт)·(Cя.п. – Спов),
откуда видно, что под коэффициентом теплоотдачи в приближении пограничного слоя следует понимать величину:
α= (λ / δт),
апод коэффициентом массоотдачи соответственно:
βj = (Dj / δт).
Таким образом, выше приведены все необходимые формулы для численных расчетов процессов передачи тепла и массы в движущейся среде газа или жидкости.
Контрольныевопросы
1.Какие бывают гидродинамические режимы течения жидкостей и газов?
2.Почему возникают пограничные слои? Раскройте физический смысл слоев.
3.В чем заключается приближение Лэнгмюра?
4.Что такое внешняя и внутренняя задачи?
5.В чем особенность пограничного слоя у вращающегося диска?
6.Укажите примерное соотношение толщин пограничных слоев для газов и жидкостей.
71
ПРИЛОЖЕНИЯ
Домашнее задание № 1. Моделирование стационарного теплообменавмногослойнойстенкетехнологическойпечи
Цель работы
На примере написания программы на алгоритмическом языке высокого уровня и выполнения компьютерного моделирования стационарного состояния муфельной печи с многослойной теплоизоляцией освоить приемы численного решения краевых задач математической физики методом итераций и половинного деления. Освоить методику проведения вычислительного эксперимента.
Практические навыки
Освоение инженерного расчета интенсивности теплопередачи, т.е. теплопотери печного устройства; расчет мощности требуемого нагревателя для поддержания постоянной температуры в пространстве печи. Определение оптимальной конструкции печного устройства. Построение графиков средствами EXCEL.
Содержание работы
А. Для Вашего варианта задания (см. табл. Д1.1), т.е. для конкретной температуры в камере печи и температуры окружающей среды 20ºС для воздухоохлаждаемой прямоугольной печи подобрать:
•материалы и количество слоев теплоизоляции в одной стенке,
•материал поверхности кожуха печи,
обеспечивающих выполнение одновременно трех условий оптимальности конструкции:
1) |
температура кожуха………….≤ 80 |
ºС; |
2) |
мощность теплопотерь |
кВт/м2; |
|
со стенки………………………..≤ 1,0 |
|
3) |
общая толщина стенки………≤ 40 |
см. |
Толщину стенок выбирать таким образом, чтобы одно из условий (1 или 2), выполнялось на пределе. Физические константы брать из табл. Д1.2 и Д1.3.
72
Б. Для выбранной оптимальной конструкции провести численное исследование влияния на величину теплопотерь и температуру внешней стенки печи:
•температуры среды (20…100ºС);
•температуры камеры печи (±100ºС;
•степени черноты материала кожуха (от алюминиевой краски до окисленной стали).
Порядок оформления задания
На первой странице представляемого выполненного задания указать фамилию, группу, номер варианта. В описании привести принципиальную схему рассчитываемой установки, дать краткое теоретическое описание. Исходные физические данные и результаты расчета для конечного варианта, принятого за оптимальный, привести в виде таблицы (желательно в виде машинной распечатки). Результаты исследования зависимости тепловых потерь от температуры среды и камеры печи, степени черноты материала кожуха представить в виде графиков зависимости, построенных средствами EXCEL:
|
|
Q = f (Tпечи), |
Q = f (Tсреды), |
Q = f (ε); |
|
|
|
|
Тстенки = f (Tпечи), Тстенки = f (Tсреды), |
Тстенки = f (ε). |
|||||
|
|
Варианты заданий |
|
Таблица Д1.1 |
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
t печи, |
Положение |
|
№ |
t печи, |
Положение |
|
|
ºС |
стенки |
|
|
ºС |
стенки |
|
1 |
1100 |
Верхняя |
|
11 |
1200 |
Боковая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1100 |
Нижняя |
|
12 |
1250 |
Верхняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1100 |
Боковая |
|
13 |
1250 |
Нижняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1150 |
Верхняя |
|
14 |
1250 |
Боковая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
1150 |
Нижняя |
|
15 |
1300 |
Верхняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
1150 |
Боковая |
|
16 |
1300 |
Нижняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
1200 |
Верхняя |
|
17 |
1300 |
Боковая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
1200 |
Нижняя |
|
18 |
1400 |
Боковая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
1150 |
Боковая |
|
19 |
1250 |
Нижняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
1100 |
Верхняя |
|
20 |
1250 |
Боковая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
73 |
|
|
|
|
Таблица Д1.2 Свойства некоторых огнеупорных и теплоизоляционных материалов
|
Максимальная |
Коэффициенты ряда |
Материал |
рабочая |
зависимости λ(t,ºC), |
|
температура, ºС |
Вт. К/м |
Алунд |
1700 |
2.090 + 1.864. 10–3. t |
Динас |
1650 |
0.930+ 0.697. 10–3. t |
Магнезит |
1650 |
6.160 – 2.670. 10–3. t |
Динас–легковес |
1500 |
0.470 + 0.464. 10–3. t |
Кирпич–огнеупор |
1500 |
1.340 – 2.210. 10–3. t |
Шамот |
1400 |
0.700 + 0.640. 10–3. t |
Пеношамот |
1350 |
0.290 + 0.232. 10–3. t |
Шамот–легковес |
1300 |
0.500 + 0.163. 10–3. t |
Шамот–ультралегковес |
1100 |
0.093 + 0.162. 10–3. t |
Пенодиатомит–кирпич |
900 |
0.078 + 0.314. 10–3. t |
Шлак–вата |
750 |
0.050 + 0.151. 10–3. t |
Асбест распушенный |
600 |
0.157 + 0.186. 10–3. t |
Вулканит |
600 |
0.086 + 0.232. 10–3. t |
Стекловата |
450 |
0.037 + 0.256. 10–3. t |
Степень черноты ε |
|
Таблица Д1.3 |
||
некоторых материалов |
||||
|
|
|
|
|
Материал |
Температурный |
Коэффициенты ряда |
||
интервал, ºС |
зависимости ε(T, K) |
|
||
|
|
|||
Графит |
300 |
… 2500 |
0.800 |
|
Сталь окисленная |
200 … 600 |
0.900 |
|
|
Сталь 1Х18Н10Т |
400 |
… 1250 |
0.142 + 2.35. 10–4. T |
|
Молибден |
300 |
… 2200 |
–0.023 + 1.38. 10–4. T |
|
Вольфрам |
725 |
… 2600 |
–0.008 + 1.04. 10–4. T |
|
Платина |
25 … 1200 |
0.150 |
|
|
Алюминиевая краска |
25 |
… 150 |
0.550 |
|
Алюминий окисленный |
200 … 600 |
0.477 + 3.24. 10–4. T |
|
|
Алюминий полирован. |
200 … 500 |
0.055 |
|
|
Серебро полированное |
225 … 625 |
0.020 |
|
74
Домашнее задание № 2. Моделирование процесса теплообмена в вакуумной высокотемпературной печи с экранной изоляцией
Цель работы
На примере написания программы на алгоритмическом языке высокого уровня и выполнения компьютерного моделирования стационарного состояния вакуумной печи с многослойной экранной изоляцией освоить приемы численного решения первой краевой задачи математической физики методом итераций. Освоить методику проведения вычислительного эксперимента.
Практические навыки студента по выполняемой работе
Расчет интенсивности теплопередачи излучением, т.е. теплопотери печного устройства; расчет мощности требуемого нагревателя для поддержания заданной температуры в пространстве печи. Оптимизация конструкции печного устройства.
Содержание работы
Написать программу расчета тепловых потерь в системах с тепловыми экранами. С помощью отлаженной программы, для заданной температуры нагревателя (см. табл. Д2.1 вариантов) в камере печи высотой 0,25 м, при фиксированной температуре внутренней стенки водоохлаждаемой камеры 25°С, методами численного математического моделирования провести следующее теоретическое исследование:
1.Рассчитать тепловые потери в системе без экранов. Определить, как изменится эта величина, если поток воды ослабнет и она закипит в кожухе печи. Какая величина потерь будет, если изготовить стенку камеры из полированного серебра?
2.Поместить в систему один экран из материала, указанного в Вашем варианте, и выявить зависимость от положения экрана:
•величины тепловых потерь между нагревателем и стенкой;
•температуры самого экрана.
3.Установить, как изменится картина явления, если степень черноты экрана уменьшить вдвое.
4.Найдите вариант системы (изменяя число и положение экранов), в которой тепловые потери будут в 10 раз меньше, чем в системе без экранов.
75
Порядок оформления задания
В описании привести принципиальную схему рассчитываемого процесса, дать краткое теоретическое описание. Исходные физические данные и результаты расчета привести в виде таблиц (желательно в виде машинной распечатки). Результаты исследования зависимости тепловых потерь и температуры экрана от положения экрана и степени его черноты представить в виде графиков, построенных в среде EXCEL или программным способом.
Таблица Д2.1
Варианты заданий
№ |
|
НАГРЕВАТЕЛЬ |
|
Материал |
КАМЕРА |
||
|
Температура, |
Материал |
Диаметр, |
Материал |
Диаметр, |
||
|
экранов |
||||||
|
°С |
|
|
м |
|
|
м |
1 |
1700 |
|
Mo |
0.10 |
Mo |
Сталь |
0.40 |
2 |
1600 |
|
Mo |
0.15 |
W |
Сталь |
0.45 |
3 |
1800 |
|
C |
0.10 |
Mo |
Нерж.ст. |
0.50 |
4 |
2000 |
|
W |
0.15 |
C |
Сталь |
0.40 |
5 |
1900 |
|
W |
0.18 |
Mo |
Сталь |
0.45 |
6 |
1900 |
|
C |
0.20 |
W |
Сталь |
0.50 |
7 |
1800 |
|
Mo |
0.05 |
C |
Сталь |
0.55 |
8 |
1800 |
|
C |
0.08 |
W |
Нерж.ст. |
0.60 |
9 |
1900 |
|
C |
0.10 |
Mo |
Нерж.ст. |
0.60 |
10 |
1900 |
|
W |
0.05 |
C |
Нерж.ст. |
0.50 |
11 |
1700 |
|
C |
0.20 |
W |
Сталь |
0.50 |
12 |
1800 |
|
Mo |
0.05 |
C |
Сталь |
0.55 |
13 |
1800 |
|
C |
0.08 |
W |
Нерж.ст. |
0.60 |
14 |
2000 |
|
C |
0.10 |
Mo |
Нерж.ст. |
0.50 |
15 |
2100 |
|
W |
0.15 |
C |
Сталь |
0.40 |
16 |
1700 |
|
W |
0.18 |
Mo |
Сталь |
0.45 |
17 |
1700 |
|
Mo |
0.10 |
Mo |
Сталь |
0.40 |
18 |
1600 |
|
Mo |
0.15 |
W |
Сталь |
0.45 |
19 |
1800 |
|
C |
0.10 |
Mo |
Нерж.ст. |
0.50 |
20 |
2000 |
|
W |
0.15 |
C |
Сталь |
0.40 |
Температурные зависимости степени черноты различных материалов приведены в табл. Д1.3 из задания №1.
76
Домашнее задание № 3. Моделирование нестационарного процессанагревацилиндрическоготела
Нагрев изделия или заготовки до определенной температуры – наиболее распространенный технологический процесс или его составная часть. Разогрев тел производят в нагревательных устройствах (печах) разных конструкций, две из которых были изучены нами выше. Обычная печь чаще всего уже находится в разогретом стационарном состоянии, и в нее помещают для нагрева холодное изделие. Поскольку оно имеет конечные размеры, то и время нагрева тоже конечно. Поэтому необходимо знать способы расчета времени, необходимого для достижения телом требуемой температуры.
Цель работы
На примере расчета нагрева цилиндрических тел освоить решение нестационарных задач с использованием элементов теории подобия.
Практические навыки студента по выполняемой работе
Умение рассчитывать время нагрева заготовки до заданной температуры с помощью номограмм.
Содержание работы
По Вашему варианту задания (см. табл. Д3.1) выполнить:
1)используя данные табл. Д3.1, определить через критерий Био тепловой тип тел;
2)рассчитать изменение во времени температуры тонкого тела;
3)используя номограммы рис. 5.3.1 и 5.3.2, рассчитать изменение во времени температуры поверхности, центра и разности этих температур для массивного тела.
Порядок оформления задания
Средствами EXCEL построить графики всех полученных зависимостей.
77
NN
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
NN
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Табл. Д3.1. Варианты заданий
Me |
R мм |
о |
С |
2. |
Tнач |
о |
С |
Tпечи |
α Вт/(м К) |
оС |
Tкон |
||||
Аl |
150 |
700 |
|
100 |
25 |
600 |
|
U |
200 |
1000 |
300 |
25 |
800 |
|
|
Be |
60 |
1200 |
200 |
100 |
1150 |
||
Th |
200 |
900 |
|
300 |
25 |
800 |
|
Cu |
300 |
900 |
|
250 |
100 |
800 |
|
Bi |
250 |
500 |
|
300 |
25 |
450 |
|
Mo |
180 |
1600 |
1000 |
300 |
1500 |
||
Hf |
180 |
1600 |
1000 |
200 |
1500 |
||
Ag |
200 |
1000 |
500 |
25 |
800 |
|
|
Zr |
150 |
1200 |
700 |
200 |
1100 |
||
W |
190 |
1700 |
1200 |
500 |
1600 |
||
Ti |
190 |
1300 |
1200 |
25 |
1250 |
||
Au |
50 |
1000 |
500 |
25 |
800 |
|
|
Nb |
150 |
1600 |
1200 |
300 |
1500 |
||
Ta |
150 |
1600 |
1200 |
300 |
1550 |
||
Fe |
300 |
1500 |
1000 |
100 |
1475 |
||
Pt |
50 |
1600 |
1200 |
500 |
1550 |
||
Ni |
300 |
1500 |
1000 |
100 |
1400 |
||
Cr |
200 |
1200 |
1000 |
25 |
1180 |
||
C |
250 |
1300 |
1300 |
25 |
1280 |
Табл. Д3.2. Физические свойства некоторых металлов
Meт |
ρ |
Cp |
λ |
Аl |
Г/см3 |
Дж/(кГ. моль. К) |
Вт/(м. К) |
2,71 |
20,7+0,012. T |
238,80−0,0590. T |
|
U |
19,05 |
14,19+0,034. T |
018,48+0,0281. Т |
Be |
1,82 |
19,01+0,008. T |
217,26−0,1135. Т |
Th |
11,66 |
26,80+0,013. T |
022,34+0,023. Т |
Cu |
8,92 |
22,65+0,006 |
431,98−0,0891. Т |
Bi |
9,84 |
31,40+0,000. T |
004,35+0,0138. Т |
Mo |
10,20 |
22,94+0,005. T |
138,87−0,0303. Т |
Hf |
13,09 |
24,24+0,002. T |
023,60−0,0038. Т |
Ag |
10,49 |
21,31+0,008. T |
506,01−0,1973. Т |
Zr |
6,49 |
28,60+0,005. T |
031,19−0,0062. Т |
W |
19,23 |
24,03+0,003. T |
138,90−0,0180. Т |
Ti |
4,50 |
22,11+0,010. T |
022,48−0,0020. T |
Au |
19,30 |
23,70+0,005. T |
310,00−0,0000. T |
Nb |
8,57 |
23,70+0,004. T |
041,12+0,0149. T |
Ta |
16,60 |
24,37+0,003. T |
039,30+0,0216. T |
Fe |
7,86 |
17,50+0,025. T |
091,37−0,0617. T |
Pt |
21,50 |
24,03+0,006. T |
072,25−0,0040. T |
Ni |
8,96 |
25,24-0,010. T |
084,21−0,0588. T |
Cr |
7,16 |
24,45+0,007. T |
096,71−0,0282. T |
C |
1.80 |
17,16+0,004. T |
105,90−0,0440. T |
78
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.Крапухин В.В., Соколов И.А., Кузнецов Г.Д.. Технология материалов электронной техники. Изд. 2-е. М.: МИСиС, 1995.
2.Соколов И.А. Расчеты процессов полупроводниковой технологии. М.: Металлургия, 1994.
3.Крапухин В.В. Печи для цветных и редких металлов. М.: Металлургия, 1993.
4.Соколов И.А. Технология материалов электронной техники.
М.: МИСиС, 1990.
5.Самарский А.А. Введение в численные методы. М.: Наука,
1987.
7. Франк-Каменецкий Д.А. Диффузия и теплопередача в химической кинетике. М.: Наука, 1987.
79
Владимир Викторович Нечаев
МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ЯДЕРНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
Редактор Н.В. Шумакова
Подписано в печать 15.10.2007. Формат 60х84 1/16 Печ.л. 5,0 Уч.-изд.л. 5,0 Тираж 200 экз.
Изд. № 4/12 Заказ №
Московский инженерно-физический институт (государственный университет)
115409, Москва, Каширское шоссе, 31
Типография издательства «Тровант» г. Троицк Московской области