- •Содержание
- •Аннотация
- •1. Выбор генератора
- •2. Выбор двух вариантов схем проектируемой электростанции
- •3. Выбор трансформаторов на проектируемой электростанции
- •3.1 Выбор блочных трансформаторов
- •3.2 Выбор трансформаторов связи
- •3.3 Выбор блочных трансформаторов
- •3.4 Выбор трансформаторов связи
- •4. Технико-экономическое сравнение вариантов схем проектируемой электростанции
- •5. Выбор и обоснование упрощеных схем ру различных напряжений
- •5.1 Выбор числа линий связи с системой
- •5.2 Выбор схемы ору 500 кВ
- •5.4 Выбор схемы блока генератор-трансформатор
- •6. Выбор схемы собственных нужд и трансформаторов собственных нужд
- •6.1 Принцип построения схемы собственных нужд тэц
- •6.2 Выбор рабочего тсн
- •7. Расчет токов короткого замыкания
- •7.5 Расчет тока короткого замыкания в точке к-2
- •7.6 Расчет тока короткого замыкания в точке к-3
- •7.7 Расчет тока однофазного короткого замыкания
- •8. Выбор токоведущих частей и аппаратов для заданных цепей
- •8.1 Схема перетоков мощности в нормальном режиме при минимальной нагрузке
- •8.2 Схема перетоков мощности в аварийном режиме
- •8.3 Расчетные условия для выбора и проверки аппаратов и токоведущих частей по продолжительному режиму работы и режиму короткого замыкания
- •8.4 Выбор выключателей в ячейке ору 500кВ
- •8.5 Выбор разъединителей в цепи линии, трансформатора, ячейке ору 500кВ
- •8.6 Выбор трансформаторов тока в ячейке ору 500кВ
- •8.7 Выбор трансформаторов напряжения в цепи линии
- •8.8 Выбор токоведущих частей в цепи линии за пределами ору 500 кВ
- •8.9 Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора за пределами ору 500 кВ
- •8.14 Выбор выключателя и разъединителя в цепи трансформатора связи
- •8.15 Выбор трансформатора тока в цепи линии
- •8.16 Выбор трансформатора тока в цепи трансформатора
- •8.17 Выбор трансформатора напряжения
- •8.18 Выбор опорного изолятора
- •8.19 Выбор токоведущих частей в цепи линии
- •8.20 Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора связи
- •9. Выбор способа синхронизации
- •10. Расчёт релейной защиты
- •10.1 Расчёт продольной дифференциальной защиты
- •10.2 Расчёт защиты от симметричных перегрузок
- •10.3 Расчёт защиты от внешних междуфазных кз
- •11. Описание конструкций ору
- •11.1 Ору 500 кВ
- •12. Расчёт заземляющего устройства
- •12.1 Определение сопротивления заземлителя типа сетки без вертикальных электродов
- •12.2 Определение сопротивления заземлителя, включая естественные заземлители
- •12.3 Определение напряжения приложенного к человеку
- •12.4 Определение сопротивления заземлителя типа сетки с вертикальными электродами
- •12.5 Определение сопротивления заземлителя, включая естественные заземлители
- •12.6 Определение напряжения приложенного к человеку
- •13. Охрана труда
- •14. Специальное задание
- •14.1 Эксплуатация элегазовых трансформаторов тока и напряжения Трансформатор тока измерительный газонаполненный
- •Технические характеристики тгф-220
- •Технические характеристики тгф-500
- •Трансформатор напряжения измерительный газонаполненный
- •Трансформатор напряжения нкг-500 (элегазовый пожаро-взрыво-безопасный)
- •С конца 2007 года на оао “Запорожский завод высоковольтной аппаратуры” внедрены в производство элегазовые пожаровзрывобезопасные каскадные трансформаторы напряжения нкг-500 кВ.
- •Трансформатор разработан с исполнениями на две вторичные обмотки (одна основная и одна дополнительная) и на три вторичные обмотки (двумя основными и одной дополнительной).
- •Основные параметры и характеристики нкг-500
- •15. Экономическая часть
- •15.13 Дополнительная заработная плата производственных рабочих
- •15.20 Сводная таблица технико-экономических показателей тэц
- •16. Список литературы
8.18 Выбор опорного изолятора
По номинальному напряжению
[ 14 ] с.249
220=220 кВ
По допустимой нагрузке
(26)
Где: - сила, действующая на изолятор
- допустимая нагрузка на головку изолятора
(27)
Где: - разрушающая нагрузка на изгиб
При горизонтальном или вертикальном расположении изоляторов всех фаз расчетная сила:
(28)
По формуле (28)
К установке принимаем опорный изолятор типа С4-950IУХЛ
[ 11 ] с.261
По формуле (27)
По формуле (26)
4558,1<7200
8.19 Выбор токоведущих частей в цепи линии
За пределами ОРУ 220 кВ
По формуле (19)
На основании ПУЭ с целью уменьшения сечения проводника допускается двукратное увеличение нормированной плотности тока
По формуле (19)
Принимается гибкий токопровод марки АС-400/22
[ 10 ] c.356
Проверка сечения на нагрев
Проверка по условиям «короны» необходима для гибких проводников при напряжении 35 кВ и выше.
По формуле (20)
Напряженность электрического поля, около поверхности нерасщепленного провода
(29)
По формуле (29)
Выбранное сечение проверяется на термическое действие тока КЗ
Проверка на электродинамическое действие тока
D=4м
По формуле (22)
Определяется масса одного метра токопровода
[ 10 ] c.356
По формуле (23)
Определяется отношение
Где:
h=1,5 м
По формуле (24)
По диаграмме 4.9 [ 14 ] с.235 для значения
Допустимые отклонения фазы
По формуле (25)
[ ] c.234
В пределах ОРУ 220 кВ
Принимается гибкий токопровод марки АС-400/22
См. пункт 8.19.1
Проверка по условиям «короны»
По формуле (29)
8.20 Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора связи
За пределами ОРУ 220 кВ
По формуле (19)
На основании ПУЭ с целью уменьшения сечения проводника допускается двукратное увеличение нормированной плотности тока
По формуле (19)
Принимается гибкий токопровод марки 3*АС-500/27
[ 10 ] c.356
Проверка сечения на нагрев
Проверка по условиям «короны»
По формуле (20)
Напряженность электрического поля, около поверхности нерасщепленного провода
При числе проводов в фазе 3:
По формуле (21)
Выбранное сечение проверяется на термическое действие тока КЗ
Проверка на электродинамическое действие тока КЗ производится, т.к.
По формуле (22)
Определяется масса одного метра токопровода
[ 10 ] c.356
По формуле (23)
По диаграмме 4.9 [ 14 ] с.235 для значения
Допустимые отклонения фазы
[ ] c.234
В пределах ОРУ 220 кВ
Принимается гибкий токопровод марки 3*АС-500/27
См. пункт 8.20.1
Проверка по условиям «короны»
По формуле (21)
9. Выбор способа синхронизации
В соответствии с ПУЭ для турбогенераторов типа Т3В-800-2 предусматривается способ точной синхронизации. При точной синхронизации, когда генератор включается возбужденным, необходимо, что бы были выполнены следующие условия:
Равенство действующих значений напряжений подключаемого генератора и сети
Равенство частот напряжений генератора и сети
Совпадение фаз одноименных напряжений генератора и сети
Несоблюдение хотя бы одного из условий при точной синхронизации приводит к большим толчкам тока, опасным не только для подключаемого генератора, но и для устойчивой работы системы.
При нарушении условий возможны три случая:
а) векторы разных напряжений генератора и энергосистемыне равны по значениям, но совпадают по фазе и изменяются во времени с одинаковой частотой
Рис. 30
б) векторы фазных напряжений разошлись по фазе на некоторый угол т.е.
Рис. 31
в) генератор вращается с разными угловыми скоростями
В двух первых случаях разность напряжений , которая обусловит протекание уравнительного токавозникающего в третьем случае сразу же в момент включения (если) или спустя время, когда векторы напряжений разойдутся на некоторый угол
Где: и- значения ЭДС и сопротивления генератора в момент включения
- сопротивление энергосистемы, которое обычно невелико и может не учитываться в расчете
имеет индуктивный характер по отношению к , так как активные сопротивления генератора и системы не значительны.
В первом случае сохраняет реактивный характер по отношению к, вследствие чего он не вызывает механических перегрузок на валу генератора.при включении генератора в сеть допускают равной 5-10%
Во втором случае по отношению кимеет значительную активную составляющую. Векторопережает вектор, поэтому активная составляющая уравнительного токасоздает вращающий момент, направленный на торможение ротора генератора.
Если бы вектор отставал от, то активная составляющая уравнительного тока создавала бы момент, ускоряющий ротор. Включение генератора в этом случае сопровождалась бы значительными толчками нагрузки на его вал, что могло бы повлечь механические повреждения. Во избежание этого угол расхождения векторов напряжений синхронизируемых источников, в момент включения, не должен превышать 10-20 электрических градусов.
В третьем случае, когда угол изменяется и разность напряжений, которую называют напряжением биения, изменяется от 0 дои с частотой равной полусумме частот напряжений синхронизируемых источников. Огибающая, проведенная через амплитуды напряжений биения, имеет частоту равную полусумме частот генератора и системы.
Рис.32
При большой разности частот машина может и не втянуться в синхронизм. Это заставляет ограничить допустимую разность до значений 0,1%. Наибольший возникает приэлектрических градусов.
Приближение частоты вращения генератора к синхронной и регулирование осуществляется воздействие на регуляторы частот вращений первичных двигателей.
Визуальный контроль за выполнением условий синхронизма – с помощью двух вольтметров, двух частотомеров и синхроноскопа, который дает возможность контролировать совпадение векторов напряжений одноименный фаз.
Точная синхронизация может быть ручной и автоматической.
Автоматическая синхронизация выполняется с помощью автоматических синхронизаторов.
Недостатком является сложность и длительность процесса, особенно в условиях аварийного режима работы системы, сопровождающегося колебанием частоты и напряжения.