TT / Лекции Теплообмен
.pdf121
Температура на конце плоского ребра
Избыточная температура на конце:
• без учета обмена с торца:
t |
−t |
|
= |
t0 −t f |
|
||||
f |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
l |
|
|
ch ml |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
• с учетом теплообмена с конца |
|
|
|
||||||
tl −t f = |
|
|
|
t0 −t f |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ch ml + |
α |
|
sh |
ml |
|||||
|
|
||||||||
|
mλ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
122
Тепловой поток от плоского ребра
• без учета обмена с торца:
Qр =t0 −t f λ m f thml
• с учетом теплообмена с конца
|
|
|
|
|
|
α |
|
+ th ml |
|||
Q = t |
0 |
−t |
f |
λ m f |
mλ |
||||||
|
|
||||||||||
|
|
|
|||||||||
р |
|
|
|
|
α 2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
1+ |
|
|
|
th ml |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
mλ |
123
Упрощение для учета торца
Часто для учета теплообмена с торца используют формулы без него, но с длинной ребра, увеличенной на половину его толщины:
lэф = l + d2
Расчет ведется по упрощенным первым формулам
124
Коэффициент эффективности плоского ребра
В упрощенном случае коэффициент эффектив-
ности плоского ребра получается равным:
ηр
η= thmlэф
рmlэф
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 mlэф |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
125 |
|
|
Приведенный коэффициент теплоотдачи |
|||||||
Интенсификация теплообмена плоскими ребрами |
|||||||||
может быть оценена по отношению: |
|||||||||
α |
пр |
F |
+η |
F F +η ul |
эф = |
1+ th mlэф u mFм |
|||
|
= м |
|
р |
р |
= м |
р |
|
||
α2 |
|
F1 |
|
|
Fм + f |
|
1+ Sтор Fм |
||
где Sтор – площадь торца ребра, Fм – площадь |
|||||||||
между ребрами, приходящаяся на одно ребро. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
126 |
|
|
Приведенный коэффициент теплоотдачи |
|||||||
Ребра размера 1×1 см, |
α = 10 Вт/(м2·К) |
||||||||
109 |
αпр α2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
Дерево |
Сталь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
10 lэф, см |
|
|
0 |
1 2 |
3 |
4 |
5 |
6 7 |
8 9 |
127
Прямое ребро переменной толщины
Э. Шмидт доказал – самое эффективное ребро – ребро, ограниченное двумя параболами (1 рис.)
Для изготовления и внутренней гидродинамики используют ребра с более прямыми формами или выпуклыми формами.
128
Расчет переменных ребер
Расчет ребер с переменным сечением достаточно сложен. Для инженерных целей используют приближенные формулы, например:
Q =ε F Qр
Fр
где F – площадь ребра; Qр и Fр – тепловой поток и площадь ребра постоянной толщины той же длины и высоты и с толщиной, равной средней толщине переменного ребра; ε – поправочный коэффициент.
129
Расчет переменных ребер
Поправочный коэффициент зависит от формы ребра и перепадов температур, например для трапециевидного ребра:
ε =ε |
θ,γ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
tl |
−t f |
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
θ = |
|
|
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
t0 −t f |
|
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
dl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
γ = |
|
1,0 |
|
|
|
|
γ =1,0 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
θ |
||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
d0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
0,2 |
|
|
0,4 |
|
0,6 |
|
0,8 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
130
ТЕОРИЯ ПОДОБИЯ (РАЗМЕРНОСТЕЙ)
При экспериментальном определении свойств физических систем и решении систем уравнений возникает вопрос: что будет, если некоторые параметры системы будут изменены? На сколько (или во сколько раз) изменится результат при изменении конкретного параметра в несколько раз?
Примеры:
как изменится тепловой поток, если сендвич-стенка будет увеличена пропорционально в 2 раза?
каков рецепт и технология приготовления блюда на 100 порций при известном варианте для одной порции?
131
Типы величин
При изучении любого процесса все величины можно разделить на 3 типа:
¾независимые параметры (координаты и время);
¾параметры системы (свойства материалов, размеры и параметры конструкций и т.п.);
¾параметры процесса (технологические параметры, режимы работы оборудования, рабочие давления и температуры и т.п.).
132
Задаваемые и определяемые величины
С точки зрения решаемой проблемы можно предложить другую классификацию:
¾определяющие (задаваемые) величины – те параметры, которые известны при решении задачи – независимые переменные, имеющиеся свойства материалов и установок, необходимые значения некоторых параметров процесса;
¾определяемые величины – те, которые нужно определить в результате решения задачи или эксперимента (необходимые свойства материалов, ряд технологических параметров и т.п.)
133
Размерные величины и безразмерные комплексы
Оказывается, что из всех размерных величин, присутствующих в задаче, можно составить ряд безразмерных комплексов, число которых, как правило, значительно меньше числа размерных параметров.
134
Пример температурного поля плоской стенки
t
tw1
0
ρc ∂∂τt t = tw1
t = tw2
t = tw2
tw2
= λ ∂2t ∂x2
при x = 0 при x = δ при t = 0
2 независимые координаты x, τ ;
x4 параметра системы ρ, c, λ, δ ;
δ3 параметра процесса tw1, tw2, t .
t
tw1
0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
135 |
|
|
Упрощения задачи |
|
|
|
||||||
|
|
∂t |
|
= a |
|
∂2t |
, |
a = |
λ |
|
|
|
∂τ |
|
∂x2 |
ρc |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Отсчитываем температуру от tw2 |
|||||||||
|
|
tw1 |
= tw1 −tw2 |
при x = 0 |
||||||
0 |
|
tw2 |
= 0 |
|
|
|
при x = δ |
|||
|
tw2 = 0 |
|
|
при t = 0 |
2 независимые координаты x, τ ;
x2 параметра системы a, δ ;
δ2 параметра процессаtw1 , t
136
t
1
0
Задача в безразмерном виде
Пронормируем (поделим) величины:
|
x = |
x |
; |
|
= |
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
τ a |
||||
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; τ |
= |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ2 |
||||||||||||
|
|
|
|
tw1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
δ |
|
|
|
|
|
−tw2 |
|
|||||||||||||
|
Тогда: |
|
|
|
|
∂ |
|
|
|
∂2 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
t |
= |
t |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
∂τ |
|
|
∂x 2 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
0 |
|
|
(x = 0) =1; |
|
(x =1) = 0; |
||||||||||||||||||
t |
t |
t (τ =1) = 0
x2 независимые координаты x,τ ;
10 параметров системы;
1 параметр процесса t
137
Подобие задачи
Оказывается, все задачи установления температурного поля в плоской стенке подобны. Решение едино! Для конкретных параметров нужно лишь сделать ряд преобразований масштабирования.
Определив t x,τ , для любого x и времени τ :
x = |
x |
; |
τ |
= |
τ a |
|
|
||||||
δ |
|
δ2 |
||||
|
|
|
|
|
t = t x,τtw1 −tw2 +tw2
138
Безразмерные критерии
Не во всех задачах удается избавиться от всех параметров. В результате упрощения остаются безразмерные комплексы – критерии подобия. Две задачи подобны, если все их критерии подобия равны. Критерии подобия, как правило, характеризуют отношение влияния двух подобных физических процессов или геометрических размеров
Например, для двухслойной стенки мы бы получили 2 критерия подобия: δ1 ; a1
δ2 a2
139
Основные безразмерные параметры (критерии) тепломассопереноса
Получаются из системы уравнений тепломассопереноса:
•уравнения неразрывности (баланса массы),
•уравнений Навье-Стокса (баланса импульса),
•уравнения теплопроводности (баланса энергии) с учетом массовых сил и краевых условий.
140
Число Рейнольдса
Характеризует отношение инерционных и вязких сил при течении жидкости
Re = wdν
w – скорость; d – размер; ν – кинематический коэффициент вязкости.
Как правило, это число достаточно велико.