- •1. Динамические нагрузки при пуске двухмассовых систем. Пути их снижения
- •2. Динамические нагрузки при выборе зазоров. Пути их снижения
- •3. Постоянные и переменные потери в электродвигателях. Пути их снижения потерь энергии в переходных режимах.
- •4. Влияние параметров на вид механических и электромеханических характеристик двигателя постоянного тока последовательного возбуждения
- •6. Система тп-д. Показатели регулирования.
- •7. Система шип-д. Показатели регулирования.
- •8. Система г–д. Показатели регулирования.
- •9. Последовательная коррекция контура регулирования скорости с внутренним контуром регулирования момента в системе уп-д
- •10. Регулирование положения. Параболический регулятор положения
- •11. Влияние u1; x1; r1; x2; f2 на вид механических характеристик ад
- •12. Электромеханические свойства ад
- •13. Система скалярного управления ад
- •14.Система трн–ад. Показатели регулирования
- •15. Система полярного управления ад Достоинства и недостатки
- •16.Система векторного управления ад. Достоинства и недостатки
- •17. Регулирование скорости ад в каскадных схемах. Электрический каскад
- •18.Взаимосвязанное частотное регулирование скорости ад
- •19.Метод эквивалентных величин при выборе двигателей
10. Регулирование положения. Параболический регулятор положения
Регулятор положения должен иметь датчик положения. Для отработки перемещений должны ограничиваться максимальные скорости, допустимые для двигателя и рабочего органа, и величину момента, поэтому позиционные системы 3-х контурные. Наряду с внешним контуром регулирования положения, есть внутренний контур регулирования скорости и момента.
Для оптимизации контура регулирования положения будем считать, что внутренние контуры РТ — ПИ, а РС — П.
;
меньше 4, т.е. контур РП не допускает перерегулирования.
Рассмотрим свойства синтезированной системы:
Пусть замыкание привода ОС происходит при подходе к ДП.
В момент подхода привода к точке позиционирования рассогласование
, а.
Напряжение с выхода РП на вход РС будет определять ускорение, которое задаёт РП приводу.
;.
Полученное выражение показывает, что ускорение, которое задаёт приводу РП будет тем больше, чем больше ωнач., с которой начинается торможение, и если темп задание скоростивелик и ток достигаетIстопоренияили превышает его, тогда система привода размыкается по положению и скорости, работает лишь внутренний контур РТ, который поддерживаетI=Iстоп.. К концу переходного процесса в системе накапливается ошибка по положению, которая в конце переходного процесса отражается с большим. Для избежания этого коэффициент РП должен быть таким, чтобы при отработке перемещений сωнач=ωускорение, задаваемое приводу, должно быть таким, чтобыI<Iстоп..
Чтобы исключить перерегулирование в конце переходного процесса:
Ограничение ωнач, с которой идёт торможение.
Выбор коэффициента усиления РП, таким образом, чтобы ускорение на замедление сωнне превосходило значения, определяемогоIстоп..
Определим величину ωнач.доп., при которой при торможении с Крп0ускорение привода не будет превосходить допустимого и система не разомкнётся по положению.
, будем считать, что торможение отωдоп.доωмах.идёт со средним ускорением;;
;;
;;
;
Наличие Мспри торможении увеличиваетωнач., если Мторм.изменяется в широких пределах в выражение нужно подставлять Мcmin.
Выбор Крп т.о., чтобы при торможении сωном.тормозной момент двигателя будет ограничен Мстоп.
(*);;;;
;;;
При таком подходе все перемещения при торможении с любой скорости будут отрабатываться за одно и тоже время, что приведёт к увеличению времени отработки малых перемещений, поскольку они отрабатываются с дотягиванием. Поэтому при отработке больших и малых перемещений с необходимо регулировать Крпв зависимости отωнач.. Из выражения (*) видно, что:
;, таким образом приходим к параболическому регулятору положения.
Регулятор положения имеет переменный коэффициент
усиления. При отработке больших перемещений Крпмал,
при малых перемещениях Крп – большой.
Поэтому те и другие перемещения отрабатываются
с одинаковым
11. Влияние u1; x1; r1; x2; f2 на вид механических характеристик ад
1) Введение добавочных активных, реактивных сопротивлений в статорную цепь АД и индуктивных в роторную цепь АД.
, гдесумма сопротивлений рассеивания статорной и роторной цепи.
ВключениеRдбв цепь статора и индуктивных в цепь ротора не позволяет регулировать скорость. Такой метод используется в основном для ограниченияIпуск.
2) Введение активных сопротивлений в цепь ротора.
Регулирование скорости ступенчатое. Диапазон регулирования D=2. Плавность низкая, коэффициент мощности меняться не будет .
Регулирование нужно вести спостоянством момента.
КПД:
Тепло выделяется на Rд и не греют двигатель.
3) Изменение напряжения, приложенного к статору двугателя.
Mk≈U2→ АД чувствителен к изменению напряжения. Т.к. от напряжения зависит не только
I/2, но и магнитный поток.
Повышение напряжения на статоре не допустимо, т.к. повышение напряжения ведёт к насыщению магнитной цепи машины, что ведёт к многократному увеличению тока, потребляемого двигателем, который ограничивается только активными сопротивлениями статора и ротора.
4) Изменение частоты сети питания: при изменении f1одновременно необходимо регулироватьU1, приложенное к статору.
Изменение Uпри измененииfтребуется из условия стабилизации магнитного потока двигателя или его потокосцепления в воздушном зазоре. Простейший закон частотного регулирования вытекает из условий
Но при таком законе постоянство потока двигателя не соблюдается, т.к. этот закон не учитывает уменьшения напряжения на сопротивлениях цепи статора.