- •Введение
- •Постановка задачи
- •Описание технологической схемы
- •Описание конструкции аппарата и обоснование его выбора
- •Технологический расчет Выражение состава пара в мольных долях yi
- •Определение температуры начала конденсации пара
- •Определение температуры конца конденсации пара
- •Расчет теплового потока и расхода хладоагента
- •Определение средней разности температур между теплоносителями
- •109 102
- •Приближенная оценка коэффициента теплопередачи и площади поверхности теплообмена
- •Кожухотрубчатые теплообменники
- •Расчет варианта 2
- •Расчет варианта 3
- •Сопоставление вариантов 2 и 3
- •Пластинчатые теплообменники
- •Расчет варианта 6
- •Расчет варианта 5
- •Выбор оптимального варианта
- •Список литературы
109 102
40 25
∆t1=∆tм=109-40=69 0С
∆t2=∆tб=102-25=77 0C
∆tср=(69+77)/2=73,05 0С
Рассчитываем вспомогательные величины P и R:
=> В дальнейших расчетах пластинчатых теплообменников, даже при движении теплоносителей по схеме смешанного тока, величину ∆tср можно рассчитывать как для противоточной схемы движения.
Уточним значение средней температуры пара tп:
Уточненное значение температуры tп совпадает с найденным ранее, поэтому корректировок в расчеты теплоты конденсации компонентов пара ri вносить не требуется.
Приближенная оценка коэффициента теплопередачи и площади поверхности теплообмена
Ориентировочно принимаем коэффициент теплопередачи равным Кор=480 Вт/(м2*К)
Ориентировочная площадь поверхности теплопередачи Fор, необходимая для конденсации пара
Кожухотрубчатые теплообменники
Характеристики |
Вариант 1 |
Вариант 2 |
Вариант 3 |
Диаметр кожуха D, мм |
400 |
600 |
600 |
Диаметр труб d, мм |
20х2 |
25х2 |
25х2 |
Число ходов, z |
2 |
4 |
2 |
Площадь сечения 1 хода по трубам f, м2 |
0,012 |
0,018 |
0,042 |
Длина труб L, м |
6 |
3 |
4 |
Площадь поверхностои теплопередачи F,м2 |
46 |
49 |
57 |
Число труб n |
- |
206 |
240 |
Ориентировочная масса аппарата M, кг |
1890 |
2100 |
2100 |
Скорость воды в трубах теплообменников:
Для варианта 1 -
Для варианта 2 -
Для варианта 3 -
От 1 варианта отказываемся из-за слишком высокой скорости воды в трубах аппарата. Во 2 варианте скорость воды тоже достаточно большая, поэтому этот вариант можно будет принять к установке только после сравнения его с вариантом 3.
Расчет варианта 2
Скорость воды в трубах W=1,63 м/с является сравнительно большой, поэтому рассмотрим возможность установки вертикального и горизонтального аппаратов.
Коэффициент теплоотдачи от пара к трубам α1 при пленочной конденсации пара и ламинарном стекании пленки конденсата для вертикального аппарата рассчитывается по уравнению
, а для горизонтального по уравнению -
Где dн – наружный диаметр труб;
n – число труб;
ε – коэффициент, зависящий от числа труб (n>100 => ε=0,6)
Рассчитаем физические характеристикипленки конденсата при средней температуре конденсации пара tп=105,5 0С
Плотность пленки конденсата ρ определяется из соотношения
Где ρi – плотность компонентов конденсата при tп=105,5 0С
ρ1=793 кг/м3; ρ2=1021 кг/м3
Вязкость пленки конденсата μ рассчитывается по формуле
Где μi – вязкость компонентов конденсата
xi – мольные доли компонентов в конденсате; в случае полной конденсации пара xi=yi
Вязкость компонентов конденсата:
μ1=0,23*10-3 Па*с; μ2=0,3*10-3 Па*с
Коэффициент теплопроводности пленки конденсата λ рассчитывают приближенно по формулам
Где λi – коэффициенты теплопроводности компонентов конденсата
Коэффициент теплоотдачи от пара к трубам для вертикального аппарата α’1 верт в соответствии с уравнением
Для горизонтального аппарата коэффициент теплоотдачи от пара к трубам α’1,гор
Величина критерия Рейнольдса для воды:
Коэффициент теплоотдачи от труб к воде α2 при устойчивом турбулентном течении (Re>104) рассчитывается из соотношения
Где dэкв – эквивалентный диаметр канала (dэкв=dвн)
Нам неизвестна температура tст2 (температура стенки со стороны жидкости), поэтому в первом приближении принимаем отношение (Pr/Prст)0,25=1,0. Величину этого отношения уточним последующим расчетом.
Примем термическое сопротивление со стороны конденсирующегося пара органических веществ
r1=1/11600=0,00009 (м2*К)/Вт, а со стороны воды r2=1/1860=0,00054 (м2*К)/Вт. Для легированной стали коэффициент теплопроводности λст=17,5 Вт/(м*К). Тогда термическое сопротивление стенки rст=δст/λст=0,000114 (м2*К)/Вт.
Сумма термических сопротивлений r:
Коэффициенты теплопередачи для вертикального и горизонтального аппаратов соответственно:
Расчетная площадь поверхности теплопередачи для вертикального и горизонтального аппарата соответственно:
Для вертикального аппарата расчетная площадь поверхности теплопередачи, F’расч.верт=57 м2 оказалась больше номинальной нормализованного аппарата Fнорм=49 м2, поэтому следует отказаться от варианта установки вертикального аппарата.
Для горизонтального аппарата запас площади поверхности теплопередачи ∆’гор составляет
Такой запас площади поверхности теплопередачи является допустимым.
Рассчитаем температуру стенок со стороны пара t’ст1 и воды t’ст2 для горизонтального аппарата из соотношения для поверхностной плотности теплового потока q
Откуда:
Разность температур
∆t=tп-t’ст1=105,5-67=37,7 0С
Значение ∆t не превышает 40 0С, поэтому уточнения не требуются.