14.2. Просвет «в» - между наружной поверхностью дымогарной трубы второго хода газов и наружной поверхностью жаровой трубы.

№ п/п	Наименование искомой величины	Расчетные формулы	Режим N1	Режим N2
1.	Внутренний радиус кольцевой пластины		677	677
2.	Наружный радиус кольцевой пластины		750	750
3.	Величина просвета	В = 133	73	73
4.	Температура стенки дымогарной трубы второго хода газов (см. п.5.2 стр.9)		106,21С	101,3С
	температура рабочей среды	ts=92,5°С	92,5°С	92,5°С
	наружный диаметр дымогарной трубы	Днар=76 мм	76	76
	внутренний диаметр дымогарной трубы	Двн=67 мм	67	67
	толщина стенки дымогарной трубы	Sp=4,5 мм	4,5	4,5
	отношение наружного диаметра к внутреннему		1,13	1,13
	теплопроводность стали дымогарной трубы		41	41
	толщина накипи на жаровой трубе	Sq=0,15 мм	0,15	0,15
	теплопроводность накипи		1,0	1,0
	коэффициент теплоотдачи к котловой воде	^^)	2386	1257
	тепловой поток дымогарной трубы	по данным теплового расчета	25084	10034
5.	Относительное смещение кромок кольцевой пластины		2,24 мм	1,01 мм
	расчетная длина жаровой трубы	L=4600 мм	4600	4600
	коэффициент линейного расширения металла жаровой трубы	0	12,0510^-61/К	12,0510^-61/К
	коэффициент линейного расширения металла дымогарных труб	1	11,9610^-61/К	11,9610^-61/К
	расчетная температура жаровой трубы, С	tp	146	119
	расчетная температура дымогарных труб, С	tk(п.2.4)	106,21С	101,3С
6.	Условное напряжение		102,3 МПа	46,1 МПа
	модуль упругости металла днища при его расчетной температуре	Е	1,9510^5МПа	1,9510^5МПа
	коэффициент	А=0,8	0,8	0,8
	толщина стенки переднего днища поворотной камеры	Sp=12 мм	12	12
	коэффициент К2		0,025	0,025
7.	Допускаемое напряжение металла переднего днища поворотной камеры	[]	170 МПа	170 МПа
	Поскольку условное напряжение по п.6 меньше допускаемого напряжения металла днища, то не требуется проведение расчета на малоцикловую усталость	п. 6.4.4.3. РД 10-249-98	Проведения расчета на малоцикловую усталость не требуется	Проведения расчета на малоцикловую усталость не требуется

14.3. Просвет «с» - между наружной поверхностью дымогарной трубы третьего хода газов и внутренней поверхностью обечайки корпуса котла.

№ п/п	Наименование искомой величины	Расчетные формулы	Режим N1	Режим N2
1.	Внутренний радиус кольцевой пластины		1270	1270
2.	Наружный радиус кольцевой пластины		1386	1386
3.	Величина просвета	с=116	116	116
4.	Температура стенки труб третьего хода газов		100.6С	98.1С
	тепловой поток труб третьего хода газов	(по данным теплового расчета)	8142	3257
	теплопроводность металла стенки трубы при расчетной температуре		42	42
	толщина стенки дымогарной трубы	Sp=4,5 мм	4,5	4,5
	коэффициент теплоотдачи к котловой воде		1085	571
	наружный диаметр дымогарной трубы	Днар=76 мм	76	76
	внутренний диаметр дымогарной трубы	Двн=67 мм	67	67
	отношение наружного диаметра к внутреннему		1,13	1,13
	толщина накипи, мм	Sq=0,15 мм (принимается)	0,15	0,15
	теплопроводность накипи		1	1
5.	Коэффициент К2		0,0021	0,0021
6.	Относительное смещение кольцевой пластины		0,49мм	0,33мм
	расчетная длина дымогарной трубы	L=5500мм	5500	5500
	температура корпуса котла, С	tk=92,5С	92,5	92,5
	коэффициент линейного расширения металла дымогарной трубы	0	11,96×10^-61/К	11,96×10^-61/К
	коэффициент линейного расширения металла корпуса котла	1	12,05×10^-61/К	12,05×10^-61/К
	температура стенки трубы, С	tp	100.6С	98.1С
7.	Условное напряжение		119.8МПа	80.7МПа
	модуль упругости металла днища при расчетной температуре	Е	1,9510^5МПа	1,9510^5МПа
	коэффициент	А=0,8	0,8	0,8
	толщина стенки днища корпуса котла	Sp=16мм	16	16
8.	Допускаемое напряжение металла днища	[]=170 МПа	170 МПа	170 МПа
	Поскольку условное напряжение по п.7 меньше допускаемого напряжения днища, то расчет на малоцикловую усталость не требуется	п. 6.4.4.3. РД 10-249-98	Расчет на малоцикловую усталость не требуется	Расчет на малоцикловую усталость не требуется