- •6 Розрахунок балансу електроспоживання ш.У. «луганське»
- •6.1 Аналіз стану питання складання електричного
- •Балансу вугільних шахт
- •Огляд існуючих методів розрахунку електричного балансу вугільних шахт
- •Структура прибуткової частини електричного балансу вугільних шахт
- •Структура видаткової частини електричного балансу вугільних шахт
- •Енергії
- •Розрахунок постійних витрат
- •6.2.1.1 Головна вентиляторна установка
- •Головна водовідливна установка
- •6.2.1.3 Компресорна установка
- •Шахтні піднімальні установки
- •Розрахунок піднімальної установки мк 5•4 - 13
- •Визначення прямих витрат електричної енергії на технологічний цикл
- •Розрахунок витрати електроенергії на прохідницькіх ділянках та на електровозне відкочування породи
- •Розрахунок витрат електричної енергії, зв'язаних з недосконалістю технологічного циклу, а також з порушеннями норм і правил при проведенні робіт з видобутку вугілля
- •Розрахунок видаткової частини балансу реактивної енергії
- •6.4.1 Розрахунок споживання реактивної енергії двигунами головного водовідливу
- •Розрахунок генерації (споживання) реактивної енергії двигуном головної вентиляторної установки
- •Розрахунок генерації (споживання) реактивної енергії двигуном головної компресорної установки №1
- •6.4.4 Розрахунок споживання реактивної енергії двигунами піднімальної установки типу 2ц-4 • 2,3
- •Стрічкових і скребкових конвеєрів
- •Розрахунок споживання реактивної енергії двигунами комбайнів
- •Розрахунок втрат електричної енергії
- •6.5.1 Розрахунок втрат у високовольтних кабельних мережах
- •6.5.2 Розрахунок втрат активної і реактивної потужності й енергії у реакторах
- •Розрахунок втрат активної і реактивної потужності й енергії в трансфоматорах
- •Розрахунок витрат електричної енергії на абк і
- •Розрахунок прибуткової частини балансу електроспоживання ш/у «Луганське» по шахті «Центральна»
- •Енергії по шахті “центральна”
Головна водовідливна установка
Головна водовідливна установка розташована на обрії 530 м в околоствольном дворі шахти «Центральна». Вона працює на нормальний годинний приплив
260 м3/год і максимальний – 320 м3/год. Головна водовідливна установка обладнана відцентровими насосами ЦНС 300 – 600 у кількості 5-ти штук. Як електропривод насосів застосовуються високовольтні асинхронні електродвигуни з к.з. ротором, потужністю 800 квт, типу ВАО 630 М4.
У [ с. 80] зазначено, що для відображення залежності напору насоса від його подачі користаються аналітичними рівняннями виду:
H = z ( H0 + AQ - BQ2), (6.11)
де z – число робочих коліс насоса, шт;
H0, А, В – постійні коефіцієнти (дивися таблицю 6.3).
У [ с..239]запропоновано аналітичне вираження кривої ККД насоса:
Р = ,
де - експериментальні коефіцієнти, визначені за даними ІГМ
ім. М.М. Федорова дивися таблицю 6.3).
Таблиця6.3 - Технічні дані насоса ЦНС 300 – 600
Насос
|
Величинапоказника | |||||
НН |
QН |
Н |
H0 |
А |
В | |
ЦНС 300-120...600 |
300 |
60 |
0,71 |
66,9 |
40,1•10-3 |
221•10-6 |
Продовження таблиці 6.3
Насос |
Величинапоказника для ККД | ||
|
|
| |
ЦНС 300-120...600 |
5,97•10-3 |
-14,66•10-6 |
969,3•10-11 |
Робочу точку насоса знаходимо, вирішивши систему рівнянь виду:
(6.12)
де НГ = 533 м – геодезична висота подачі, м
а – опір трубопроводу.
Змінюючи величину Q, шукаємо точку Н, що задовольняє системі рівнянь (6.12).
Формула потужності двигуна, необхідного для робочого режиму насоса має вид:
Р = , квт (6.13)
де р – ККД насоса по характеристиці. Описані вище залежності для перебування потужності, затрачуваної одним насосом, але при роботі в парі будемо мати.
Для рівнобіжної роботи насосів:
. (6.14)
Так, як насоси однакові, тодї система рівнянь (6.12), перетвориться до виду:
. (6.15)
Для перебування робочої точки насоса (насосів) визначимо гідравлічний опір трубопроводу - а.
Таблиця 6.4 - Розрахункові параметри
Довжина труб у насосній камері, м |
20 |
Довжина труб у трубному ходці, м |
15 |
Довжина труб на поверхні від стовбура до місця зливу, м |
800 |
На шахті використовуються труби з діаметром умовного проходу 251 мм.
Швидкість води в усмоктувальному і нагнітальному трубопроводі при роботі двох насосів знаходимо з формул:
(6.16)
(6.17)
Коефіцієнт гідравлічного опору для усмоктувального і нагнітального трубопроводів.
, (6.18)
. (6.19)
Таблиця 6.5 - Коефіцієнти місцевого опору апаратури
Апаратура |
Діаметр умовного проходу, dу, мм |
Коефіцієнт місцевого опору, |
Засувка |
80…400 |
0,26 |
Клапан зворотний |
80…400 |
10 |
Клапан прийомний із сіткою |
100 |
7,0 |
150 |
6,0 | |
200 |
5,2 | |
250 |
4,5 | |
300 |
3,7 | |
Трійник рівнопрохідний |
80…300 |
1,5 |
Коліно зварене складене |
80…300 |
0,6 |
Утрати напору в усмоктувальному трубопроводі для одного насоса:
, (6.20)
де - довжина усмоктувального трубопроводу.
- сума коефіцієнтів місцевих опорів
. (6.21)
Утрати напору в усмоктувальному трубопроводі для двох насосів:
. (6.22)
Утрати напору в нагнітальному трубопроводі при праці двох насосів:
, (6.23)
де - довжина нагнітального трубопроводу, м;
;
- сума коефіцієнтів місцевих опорів (від насосів до місця зливу).
(6.24)
Сумарні втрати напору в трубопроводі прироботі двох насосів:
(6.25)
. (6.26)
Гідравлічний опір трубопроводу знаходиться з формули:
ч2/м5, (6.27)
ч2/м5. (6.28)
Утрати напору в нагнітальному трубопроводі при праці одного насосу:
, (6.29)
де - довжина нагнітального трубопроводу, м;
- сума коефіцієнтів місцевих опорів (від насосів до місця зливу);
.
(6.30)
Сумарні втрати напору в трубопроводі прироботі двох насосів:
. (6.31)
Гідравлічний опір трубопроводу при роботі одного насоса знаходиться з формули:
ч2/м5. (6.32)
Знайдену величину а підставимо в систему (6.15) і використовуючи пакет програм Microsoft Excel, користаючись функцією «пошук рішення», визначаємо робочу точку при роботі двох насосів паралельно.
Таблиця 6.6 - Визначення робочої точки при рівнобіжній роботі насосів типу
ЦНС – 300 – 600 методом пошуку рішень Ньютона
Q (подача насосів) |
419,6598491 |
Н1 - значення характеристики насоса в робочій точці |
593,2311208 |
Н2 - значення характеристики мережі в робочій точці |
593,231121 |
Цільова функція (значення) |
-1,98622E-07 |
ККД при роботі двох насосів |
0,6399239 |
Гідравлічний опір мережі |
3,42 Е-4 |
Підставимо знайдені значення (дивися таблицю 6.6) у формулу (6.13), одержимо потужність двигуна:
Р = =510 кВт. (6.33)
де р= 0,7226 – ККДнасоса;
- щільність шахтної води.
Таблиця 6.7- Визначення робочої точкипри роботі одного насосу типу
ЦНС – 300 – 600 методом пошуку рішень Ньютона
Q (подача насоса) |
240,4032409 |
Н1 - значення характеристики насоса в робочій точці |
550,9160526 |
Н2 - значення характеристики мережі в робочій точці |
550,9160527 |
Цільова функція (значення) |
-1,23206E-08 |
ККД при роботі одного насоса |
0,722624 |
Гідравлічний опір мережі |
3,1 Е-4 |
Час роботи насоса по відкачці нормального і максимального припливів води:
, (6.34)
, (6.35)
,
.
Річна витрата електроенергії на водовідлив.
, (6.36)
де - ККДмережі
(6.37)
Річний приплив води.
м3/рік. (6.38)
Технологічнавитрата електроенергії на 1м3води.
, (6.39)
. (6.40)
Питома витрата електроенергії на одну тонну видобутку визначимо по формулі:
кВт • год/т. (6.41)
де Ар= 1884293 т – річний видобуток.
Висновки
Після відповідних розрахунків было встановлено, що річна витрата електроенергії на водовідлив склала 5619021,7 квт• год. Технологічна витрата електроенергії на 1м3 води склала 2,377 квт• год. / м3. Питома витрата електроенергії на одну тонну видобутку – 2,98 квт час/т.