- •Глава 9 расчет асихронных двигателей
- •Примеры расчета машин
- •Исходные данные для проектирования
- •В табл. 9-9 приведены средние значения воздушного зазора , принятые в современных сериях асинхронных двигателей.
- •Коэффициент укорочения
- •Примеры расчета машин
- •3. Обмотка статора. Параметры, общие для любой обмотки.
- •Примеры расчета машин.
- •4. Обмотка короткозамкнутого ротора
- •Пример расчета машины
- •5. Обмотка фазного ротора
- •Примеры расчета машин
- •6. Расчет магнитной цепи
- •Примеры расчета машин
- •7. Активные и индуктивные сопротивления обмоток
- •Примеры расчета машин
- •8. Режимы холостого хода и номинальный
- •Примеры расчета машин
- •9. Круговая диаграмма и рабочие характеристики
- •Примеры расчета машин
- •10. Максимальный момент
- •Овальный полузакрытый или закрытый паз ротора
- •Бутылочный закрытый паз ротора
- •Примеры расчета машин
- •11. Начальный пусковой ток и начальный пусковой момент
- •Примеры расчета машин
- •12. Тепловой и вентиляционный расчеты
- •Примеры расчета машин
- •13. Масса двигателя и динамичекий момент инерции ротора
- •Подшипники к ад, выпускаемым Ярославским электромашиностроительным заводом приведены в табл. 9–34.
- •Привязка мощностей к установочным и присоединительным размерам по стандартам cenelec, din приведена в табл. 9-35.
Примеры расчета машин
9. Круговая диаграмма и рабочие характеристики
Последовательность расчета |
Условные обозначения |
Источник |
Двигатель №1 |
Двигатель №2 |
325 |
с1, А / мм |
(9-301) § 9-10 |
220 / (200÷300)3,35 = 0,328÷0,218 принимаем = 0,3 |
380 / (200÷30)0,664 = 2,86÷1,91 принимаем = 2,0 |
326 |
Dа, мм |
(9-301) |
220 / (0,3∙3,35) = 219 |
380 / (2∙0,664) = 286 |
327 |
ср, кВт / мм |
(9-302) |
3∙220∙0,3∙10-3 = 0,2 |
3∙380∙2∙10-3 = 2,3 |
328 |
с. р, мм |
§ 9-10 |
5,56 / 0,3 = 18,7 |
39,7 / 2 = 19,5 |
329 |
с. а, мм |
§ 9-10 |
0,46 / 0,3 = 1,5 |
1,57 / 2 = 0,68 |
330 |
ВС, мм |
(9-303) |
2∙0,016∙100 = 3,2 |
2∙0,0055∙100 = 1; ВС ≈ 0 |
331 |
ВE, мм |
(9-303) |
0,64∙100 / 3,35 = 19,1 |
0,053∙100 / 0,664 = 8,0 |
332 |
ВF, мм |
(9-303) |
1,07∙100 / 3,35 = 32 |
0,123∙100 / 0,664 = 18,5 |
Примеры построения рабочих характеристик, рассчитанных аналитически, приведены на рис. 9-22. При построении характеристик необходимо иметь в виду, что при Р2 = 0; 1=0; cos = cos0; = 0;s = s0 (индекс «0» соответствует х. х.).
Круговые диаграммы для двигателей №1 и №2 построены на рис. 9-21 а, б. Расчет рабочих характеристик аналитическим методом сведен в табл. 9-24.
Рис.9-22. Рабочие характеристики:
- двигатели №1; - двигатели №2
По данным таблицы построены рабочие характеристики двигателя №1 на рис. 9-22, а, двигателя №2 – на рис. 9-22, б.
§ 9-11. Максимальный момент.
Максимальный момент асинхронного двигателя должен быть не менее предписанного ГОСТ 19523 или 9362 – 68. При нагрузках, соответствующих моментам, близким к максимальному, токи статора и ротора обычно в два с половиной – три раза больше, чем при номинальной нагрузке. При таких токах наступает насыщение путей потоков рассеяния, вызывающее уменьшение индуктивных сопротивлений статора и ротора и учитываемое при определении максимального момента. Вытеснением тока в обмотке ротора при определении максимального момента можно пренебречь, так как при критическом скольжении частота в роторе невелика.
Для расчета максимального момента можно воспользоваться схемой замещения, приведенной на рис. 9-20, но при этом сопротивление Rн заменить на сопротивление Rм, а индуктивные сопротивления определить с учетом насыщения соответствующего нагрузкам при максимальном моменте.
Для учета насыщения путей потоков рассеяния все рассчитанные магнитные проводимости статора и ротора (п, д, л) подразделяют на две части. К первой относятся все проводимости, зависящие от насыщения, т. е. переменные – часть проводимости пазового рассеяния (рассеяния клиновой части и шлица пазов статора и ротора, мостиков закрытых пазов ротора), проводимости дифференциального рассеяния статора и ротора. Ко второй части – все проводимости, не зависящие от насыщения, т. е. постоянные – оставшаяся часть проводимости пазового рассеяния, проводимости рассеяния лобовых частей обмоток статора и фазного ротора, проводимости рассеяния короткозамыкающих колец и проводимость рассеяния скоса пазов.
Расчет максимального момента проводят в такой последовательности.
Переменная часть коэффициента статора п1, при: трапецеидальном полузакрытом пазе |
|
(9-305) |
прямоугольном полуоткрытым пазе |
(9-306) | |
прямоугольном открытом пазе |
(9-307) | |
Составляющая коэффициента проводимости рассеяния статора, зависящая от насыщения |
(9-308) | |
Переменная часть коэффициента ротора п2, при: овальном полузакрытом пазе |
|
(9-309) |
овальном закрытом пазе |
(9-310) | |
бутылочном закрытом пазе |
(9-311) | |
прямоугольном открытом пазе |
(9-312) | |
прямоугольном полузакрытом пазе |
(9-313) | |
Составляющая коэффициента проводимости рассеяния ротора, зависящая от насыщения |
(9-314) | |
Индуктивное сопротивление рассеяния двигателя (при любой форме пазов статора и ротора, кроме бутылочной), зависящее от насыщения (Ом): |
(9-315) | |
не зависящее от насыщения |
(9-316) | |
Для бутылочного закрытого паза ротора: преобразованное индуктивное сопротивление общей цепи ротора, приведенное к статору (Ом) |
(9-317) | |
преобразованное индуктивное сопротивление нижней части клетки ротора (Ом) |
(9-318) | |
индуктивное сопротивление рассеяния двигателя, зависящее от насыщения (Ом) |
(9-319) | |
индуктивное сопротивление рассеяния двигателя, не зависящее от насыщения (Ом) |
(9-320) | |
Ток ротора, соответствующий максимальному моменту, при любой форме пазов статора, при открытых или полузакрытых пазах ротора (А) |
(9-321) | |
То же, при закрытых овальных или бутылочных пазах ротора |
(9-322) | |
Полное сопротивление схемы замещения (Ом): при максимальном моменте |
|
(9-323) |
при бесконечно большом скольжении (s>∞) |
(9-324) | |
Эквивалентное сопротивление схемы замещения при максимальном моменте (Ом) |
(9-325) | |
Кратность максимального момента |
(9-326) | |
Скольжение при максимальном моменте (о. е.) |
(9-327) |