- •1. Простые излучатели
- •1.1 Симметричные вибраторы
- •1.2 Щелевые излучатели
- •1.3 Диэлектрические стержневые антенны
- •1.4 Спиральные антенны
- •1.5 Полосковые антенны
- •1.6 Рупорные антенны
- •1.7 Директорные антенны
- •2. Антенные решетки
- •3. Рефлекторные параболические антенны
- •4. Антенны для телерадиовещания и базовых станций систем подвижной связи.
- •5. Элементы тракта свч
- •5.1 Тройниковые делители мощности
- •5.2 Многоканальные резонаторные делители мощности
- •5.3 Дискретные полупроводниковые фазовращатели
- •6 Варианты заданий и методические указания.
- •6.1 Плоская антенная решетка с дискретным фазированием.
- •6.2 Рефлекторная параболическая антенна
- •Антенны для телерадиовещания и базовых станций подвижной связи.
1.6 Рупорные антенны
Всантиметровом и миллиметровом диапазонах волн широко применяются пирамидальные и конические рупорные антенны (рис.1.10).
Пирамидальные рупоры возбуждаются прямоугольным волноводом, конические – круглым или, через плавный переход, прямоугольным. Если размер рупора В=b- ширине узкой стенки прямоугольного волновода, а размер А произвольный, рупор называется Н-секториальным (расширяется в плоскости вектора). Если расширение делается только в плоскости вектора(А=а – широкой стенке волновода), то рупор Е-секториальный. При расширении в обеих плоскостях – пирамидальный рупор.
Диаграмма направленности рупорной антенны определяется амплитудным и фазовым распределением поля в ее раскрыве. При небольших углах раскрыва рупора и при проведении оценочных расчетов ширины главного лепестка фазовыми искажениями можно пренебречь и воспользоваться данными табл. 3.1.
Размеры оптимального прямоугольного рупора связаны следующими соотношениями:
где и- длина оптимального рупора соответственно в плоскостях векторов Е и Н. Если≠, то длина рупораRвыбирается равной большему значению из них.
Ширина главного лепестка диаграммы направленности оптимального прямоугольного рупора по уровню половинной мощности в плоскости вектора определяется по эмпирической формуле:
,
а в плоскости вектора :
.
Ширина главного лепестка для оптимального конического рупора соответственно в плоскости векторов ирассчитывается следующим образом:
,
.
Длина оптимального конического рупора связана с его диаметром формулой:
.
Ширину главного лепестка рупорной антенны при другом уровне мощности можно определить из графиков, приведенных, например, в [4].
Если рупор является облучателем зеркальной антенны, то актуальным становится вопрос определения положения его фазового центра. Для рупорных антенн с максимальной фазовой ошибкой по краю апертуры Ψmax <100º÷120º, что соответствует оптимальным размерам, положение фазового центра для прямоугольного рупора в плоскости вектора Е рассчитывается по формуле:
,
в плоскости вектора
.
Аналогично для конического рупора
,,
где ,- расстояние от апертуры до фазового центра, соответственно в плоскостях векторови, а Ψmax – максимальная фазовая ошибка на краю апертуры конического
и прямоугольного
,
рупоров.
1.7 Директорные антенны
Директорная антенна представляет собой линейную антенную решетку вибраторов с осевым излучением (рис.1.11). Вибратор, к которому подводится питание, называется активным. Необходимый режим питания пассивных вибраторов, при котором обеспечивается коэффициент замедления близкий к оптимальной величине: (L– длина антенны), обеспечивается подбором их длин и расстоянийи. Один из вибраторов настраивается в режим рефлектора, то есть он создает преимущественное излучение в направлении активного вибратора. При обычно выбираемом значении, его сопротивление должно быть индуктивным, что обеспечивается увеличением длины волны вибратора по сравнению с полуволновым.
Рефлектор, как правило, один, так как последующие будут находится в минимуме поля и не окажут заметного влияния на улучшение характеристик излучения антенны. Конструктивно он выполняется или в виде одиночного стержня или в виде Н-образного вибратора или сетчатой конструкции. Последние две разновидности используются для уменьшения заднего излучения.
Количество директоров может достигать десяти и более. Однако, при увеличении их числа, реактивное (емкостное) сопротивление настройки увеличивается, что требует укорочения директоров. Это приводит, в свою очередь, к уменьшению токов на них, особенно на далеко удаленных от активного вибратора. По этой причине сужение диаграммы направленности директорной антенны с увеличением её длины происходит значительно медленнее, чем у антенн с осевым излучением и элементами, возбуждаемыми с одинаковой интенсивностью, например антенн бегущей волны. Вторым препятствием использования директорных антенн с большим числом директоров является необходимость увеличения фазовой скорости, что приводит к возрастанию требований к точности изготовления антенны, так как оптимальное значение все меньше отличается от критического замедления, при котором излучение вдоль антенны вообще отсутствует.
Конструктивно наиболее удобным являются антенны с числом директоров не более 5-10. Директоры, как и рефлектор, крепятся обычно к металлической продольной штанге, которая не оказывает влияния на поле, так как перпендикулярна ему.
Обычно выбирают . В этом случае для обеспечения емкостного характера сопротивления директоры должны быть короче полуволновых вибраторов. Их длины уменьшаются по мере удаления от активного вибратора.
Из-за влияния пассивных вибраторов входное сопротивление активного полуволнового вибратора падает до 20-30 Ом, что затрудняет его согласование с питающей линией. По этой причине активный вибратор обычно выполняют петлевым, у которого входное сопротивление примерно в четыре раза выше, чем у обычного. Петлевой вибратор, кроме этого, обладает лучшими частотными свойствами и может крепиться к металлическому стержню в точке нулевого потенциала без изолятора.
В качестве простых излучателей в составе антенных решеток используются директорные антенны с числом элементов (активный вибратор плюс директоры и рефлекторы) от 3 до 7.
При заданной геометрии антенны амплитуды и фазы токов во всех вибраторах, необходимые для расчета ДН, можно рассчитать на основании теории связанных вибраторов, решая систему уравнений Кирхгофа. Задача синтеза директорной антенны является достаточно сложной и обычно решается численными оптимизационными методами.
В настоящее время разработано большое число различных конструкций директорных антенн метрового и дециметрового диапазонов [5]. На рис.1.12 приведена ДН трехэлементной антенны (один активный петлевой вибратор, один рефлектор, один директор) в двух плоскостях. Видно, что диаграмма не имеет боковых лепестков, но имеет значительный задний лепесток. Уровень заднего лепестка (УЗЛ) составляет несколько больше 0,2 (-14дБ). В плоскости вектора Е диаграмма имеет четко выраженные нули, так как вибратор вдоль своей оси не излучает, а в плоскости вектора Н нулей нет. Аналогичный вид имеют и ДН директорных антенн с большим числом элементов.
В таб.1.3 приведены нормированные к длине волны геометрические размеры и основные параметры ДН директорных антенн с одиночным рефлектором, используемых в телевизионном вещании в МВ и ДМВ диапазонах [5]. Длину активного вибратора la во всех случаях можно брать равной λ/2.
Таблица 1.3
Число элементов |
УЗЛ, дБ |
Коэффициент усиления по сравнению с λ/2 вибратором, дБ | ||||||||
3 |
0,55/0,15 |
0,41/0,1 |
- |
- |
- |
- |
68º |
110º |
-14 |
5 |
4 |
0,62/0,27 |
0,43/0,075 |
0,42/0,23 |
- |
- |
- |
63º |
95º |
-14 |
6 |
5 |
0,62/0,27 |
0,43/0,075 |
0,43/0,2 |
0,42/0,17 |
- |
- |
58º |
80º |
-14 |
7 |
6 |
0,59/0,27 |
0,43/0,027 |
0,43/0,2 |
0,42/0,19 |
0,4/0,2 |
- |
53º |
70º |
-16 |
8 |
7 |
0,58/0,27 |
0,43/0,06 |
0,43/0,2 |
0,42/0,2 |
0,42/0,2 |
0,42/0,2 |
51º |
65º |
-16 |
8,5 |
9 |
0,58/0,27 |
0,43/0,12 |
0,43/0,22 |
0,43/0,2 |
0,43/0,2 |
0,43/0,2 |
46º |
55º |
-15 |
9,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|