КП ЖБК

Тит

Реферат

Сод

1. Проектирование сборного железобетонного перекрытия.

1.1.Составление разбивочной схемы.

Рисунок 1 – План здания

1.2.Расчет плиты П-1.

1.2.1. Определение параметров плиты.

Рисунок 2 – Схема к определению длины плиты

Разбивочные осевые размеры плит определяются в зависимости от величины временной нагрузки и принимаются от 0,9 до 1,5 м по ширине и от 5 до 6 м по длине.

При рекомендуемой длине здания 55 м можно разместить 10 плит. Длина плиты с учетом заделки крайних плит в стены на глубину 120 мм будет равна:

Lзд.+2*120=(lпл.+(bриг./2))*2+(nL-2)*(lпл.+bриг.)

где Lзд – длина здания в осях, мм;

nL – количество пролетов по длине здания; bриг. – ширина ригеля.

55240=2*lпл.+280+8*(lпл.[phone]=10*lпл.+2520 lпл.=5272 мм

Принимаю lпл.=5260 мм Опирание 100 мм

На заданной ширине здания Взд=17 м могут располагаться 3 пролета. При ширине плиты 0,9-1,5 м принимаю в пролетах по 5 плит.

Определяю ширину плит.

bпл=Взд/14 bпл=17000/14=1214 мм

Принимаю ширину плиты 1220 мм, опирание на стену по длинной стороне 40 мм.

Таким образом, с учетом швов принимаю размеры плит 1220х5260 мм.

Рисунок 3 – Компановка конструктивных размеров плиты

Определю площадь поперечного сечения плиты:

Асеч=0,1936 м2

Собственный вес плиты на 1 м2 площади равен:

gсв=(Асеч*γв)/bпл

gсв=(0,1936*25)/1,22=3,97 кН/м2

1.2.2. Определение расчетных и нормативных нагрузок на плиту.

Рисунок 4 – Расчетная схема плиты перекрытия

Рисунок 5 – Схема опирания плиты перекрытия

Назначаем ширину ригеля равную 280 мм. По рисунку 5 определяю величину расчетного пролета:

l0=B-bp-2*δ-2*((c-δ)/2)

Свес ригеля с=150

l0=5520-280-2*10-2*((150-10)/2)=5080 мм Таблица 1 – Сбор нагрузок на плиту

№	Наименование	Нормативное	Значение с	γf	Расчетное
п/п	нагрузки	значение,	γ=1		значение по
		кН/м2			первой
					группе п.с.
1	Постоянная нагрузка
1.1	Собственный вес	0,5	0,5	1,3	0,65
	перегородок
	Собственный вес пола	0,6	0,6	1,3	0,78
	(керамзит на основе
	плит. клея, и стяжка
	песч. раствора)
	Собственный вес	3	3	1,1	3,3
	плиты
	Итого		gн=4,1		g=4,73
2	Временная нагрузка
2.1	Полная	5,5	5,5	1,2	6,6
2.2	Кратковременная	2,7	2,7	1,2	3,24
			рн=5,5		р=6,6
			рнsh=2,7		рsh=3,24

1.2.3.Статический расчет панели с определением изгибающих моментов и поперечных сил.

Момент в середине пролета от полной расчетной нагрузки:

М=((g+p)*bпл*l02)*γn/8

где γn=1 M=((4,73+6,6)*1,22*5,082)*1/8=44,59 кН*м

Момент в середине пролета от полной нормативной нагрузки:

Мn=((gн+рн)*bпл*l02)*γn/8 Mn=((4,1+5,5)*1,22*5,082)*1/8=37,78 кН*м

Момент от кратковременно действующей нагрузки:

Мnsh=(pnsh*bпл*l02)*γn/8

Mnsh=(2,7*1,22*5,082)*1/8=10,63 кН*м

Момент от длительно действующей нормативной нагрузки:

Мln=Mn-Mshn

Mln=37,78-10,63=27,15 кН*м

Величина расчетной поперечной силы на опоре:

Qmax=((g+p)*bпл*l0)*γn/2 Qmax=((4,73+6,6)*1,22*5,08)*1/2=35,3 кН

1.2.4.Расчет продольного ребра по первой группе предельных состояний с подбором продольной и поперечной арматуры.

Расчет плиты на общий изгиб.

Основные характеристики бетона и арматуры. Класс бетона В25: Rb=14,5 МПа, Rbt=1,05 МПа, γbl=1 Продольная рабочая арматура А500С: Rs=435 МПа, Поперечная арматура В500: Rsw=300 МПа

Рисунок 6 – Схема к подбору арматуры

Эквивалентное тавровое сечение.

Высота прямоугольных пустот – 0,95*240=228 мм Ширина прямоугольных пустот – 0,95*520=494 мм

Высота полки – hf.'=hf=(h-0,95*b)/2=(300-0,95*240)/2=36 мм Ширина ребра – b=bf'-2*0,95*520=1220-2*0,95*520=232 мм

Расчет продольной арматуры.

1) Рабочая высота сечения.

a'=h/10=300/10=30 мм h0=h-a'=300-30=270 мм

2) Определяем положение нейтральной оси.

М<Rb*γb1*bf'*hf,ef'*(h0-0,5*hf')

44590 Н*м <14,5*106*1*1,22*0,036*(0,27-0,5*0,036)=160483,68 Н*м

Условие выполняется, значит, нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.

3) Определяем значение коэффициента α. α=M/(Rb*γb1*bf'*h02)

α=44,59*103/(14,5*106*1*1,22*0,272)=0,035 ζ=1-√(1-2*α)

ζ=1-√(1-2*0,03)=0,03 ζR=0,8/(1+(Rs/700))

ζR=0,8/(1+(435/700))=0,5

ζ=0,03<ζR=0,5

Условие выполняется, значит, высоты сечения плиты достаточно для восприятия расчетного момента. Следовательно, постановка арматуры в сжатой зоне по расчету не требуется.

4) Требуемое количество арматуры в растянутой зоне.

Asтр=M/(Rs*h0*η)

η=1-0,5*ζ η=1-0,5*0,03=0,985 Asтр=44,59*103/(435*106*0,27*0,985)=385,43 мм2

Принимаю 4 12 А500С Аsф=452,4 мм2 5) Запас арматуры.

(452,4-385,43)*100/452,4=4,3%

6) Процент армирования.

μ=Аsф/(b*h0) μ=452,4*100%/(232*270)=0,64%

μ=0,64%>μmin=0,1%

Условие выполняется, следовательно, продольной арматуры поставлено достаточно.

Подбор верхней рабочей арматуры.

Рабочая арматура в верхней зоне подбирается из условия транспортирования и монтажа конструкции.

2 6 А500С Аsф=84,9 мм2

Расчет поперечной арматуры.

1)Расчет изгибаемых железобетонных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия:

Q<φb1*Rb*b*h0

где Q – поперечная сила в нормальном сечении элемента; φb1 – коэффициент, принимаемый равным 0,3.

35300 Н <0,3*14,5*106*0,232*0,27=272484 Н

Условие выполняется, следовательно, прочность бетонной полосы между наклонными сечениями обеспечена.

2)Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия.

Q<Qb

где Q – поперечная сила в нормальном сечении элемента.

Qb=0,5*Rbt*b*h0 Qb=0,5*1,05*106*0,232*0,27=32886 Н Q=35300 Н > Qb=32886 Н

Условие не выполняется, значит, поперечную арматуру устанавливают по расчету, в элементе могут возникнуть наклонные трещины.

Момент, воспринимаемый бетоном:

Mb=1,5*Rbt*b*h02 Mb=1,5*1,05*106*0,232*0,272=26637,66 Н*м

Эквивалентная распределенная нагрузка: q1=g+p

q1=4,73+6,6=11,33 кН/м

Поскольку временная нагрузка эквивалентна равномерно распределенной: q=q1

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном: Qb1=2*√(Mb*q1)

Qb1=2*√(26637,66*11,33*103)=34745,05 НТребуемую интенсивность поперечного армирования: