- •Компоновка конструктивной схемы сборного балочного перекрытия Исходные данные
- •2.1. Исходные данные
- •Материалы для плиты
- •2.2. Расчет плиты по первой группе предельных состояний Определение внутренних усилий
- •Расчет по прочности нормального сечения при действии изгибающего момента
- •Расчет по прочности при действии поперечной силы
- •2.3. Расчет плиты по предельным состояниям второй группы Геометрические характеристики приведенного сечения
- •Расчет прогиба плиты
- •Расчет и конструирование однопролетного ригеля
- •3.1. Исходные данные
- •Материалы для ригеля
- •3.2. Определение усилий в ригеле
- •3.3. Расчет ригеля по прочности нормальных сечений при действии изгибающего момента
- •3.4. Расчет ригеля по прочности при действии поперечных сил
- •3.5. Построение эпюры материалов
- •Расчет и конструирование колонны
- •4.1. Исходные данные
- •4.2. Определение усилий в колонне
- •Материалы для колонны
- •4.2. Расчет по прочности колонны
- •Расчет и конструирование фундамента под колонну
- •5.4. Расчет на продавливание
- •5.5. Определение площади арматуры подошвы фундамента
- •Компоновка конструктивной схемы монолитного ребристого перекрытия Исходные данные
- •7.1. Исходные данные
- •7.2. Материалы для плиты
- •7.3. Определение усилий в плите от расчетной полной нагрузки
- •7.4. Расчет прочности плиты по нормальным сечениям
- •Расчет и конструирование второстепенной балки монолитного ребристого перекрытия
- •8.1. Исходные данные
- •8.2. Материалы для второстепенной балки
- •8.3. Определение усилий от внешней нагрузки во второстепенной балке
- •8.4. Расчет прочности второстепенной балки по нормальным сечениям
- •8.5. Расчет прочности второстепенной балки по наклонным сечениям
- •Библиографический список
8.2. Материалы для второстепенной балки
Бетон – тяжелый класса по прочности на сжатие В15.
Rb=8.5 МПа - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию для предельных состояний первой группы по Таблице 7 Приложения 4
Rbt=0.75 МПа - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы по Таблице 7 Приложения 4
Коэффициент условий работы бетона (п. 2.1.2.3[4]).
Начальный модуль упругости Eb=27.5∙103 МПа по Таблице 8 Приложения 5
Арматура:
Продольная рабочая арматура класса А500
Rs=435 МПа –расчетное сопротивление арматуры класса А500 растяжению для предельных состояний первой группы по Таблице 10 Приложения 7
Поперечная рабочая арматура класса А240
Rsw=170 МПа –расчетное сопротивление арматуры класса А500 растяжению для предельных состояний первой группы по Таблице 10 Приложения 7
Конструктивная арматура сеток B500
8.3. Определение усилий от внешней нагрузки во второстепенной балке
Расчетные усилия в балке определяем с учетом их перераспределения вследствие пластических деформаций железобетона
изгибающий момент в середине пролета от полной расчетной нагрузки:
изгибающий момент в средних пролетах для сечения балки, расположенного на расстоянии 0.2 lsb
, где
Β=0.028 – коэффициент при по Таблице 3
поперечная сила на опорах:
Рисунок 18. Расчетная схема второстепенной балки
8.4. Расчет прочности второстепенной балки по нормальным сечениям
Сечение второстепенной балки считаем таврового сечения, предварительно задаваясь размерами hsb=40см,bsb=20см
Уточняем высоту сечения второстепенной балки по опорному моменту
M=28.7кН∙мприξ=0.35 для обеспечения целесообразного распределения внутренних усилий за счет пластических деформаций бетона и арматуры. При этомαm=0.289
Рабочую высоту сечения назначаем из условия прочности полки при растяжении в опорной части балки.
; окончательно принимаем
Для участков балки, где действуют положительные изгибающие моменты, за расчётное принимаем тавровое сечение с полкой в сжатой зоне. Вводимую в расчёт ширину сжатой полки принимаем из условия, что ширина свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/2 пролёта перекрытия – шага второстепенных балок:
Для участков балки, где действуют отрицательные изгибающие моменты, за расчётное принимаем прямоугольное сечение шириной b = 0.2 м.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны для арматуры А500 приМПа, равно:.
Подбираем три вида арматуры исходя из условия обеспечения прочности в трех расчетных сечениях:
а) Нижняя (стержни A500) в растянутую зону таврового сечение в среднем пролете при положительном изгибающем моменте M=28.7 кН∙м
Положение границы сжатой зоны бетона определим из условия:
, следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке, расчёт сечения балки ведём как прямоугольного с шириной
По Таблице 13 Приложения 10 методических указаний при αm=0.029ξ=0.029
0.029<0.0493, ξ<ξR, следовательно, высота сжатой зоны не превышает предельно допустимую, разрушение бетона в сжатой зоне не произойдет.
Высота сжатой зоны тогда будет
x= ξ∙h0=0.029∙27=0.77см
Требуемая площадь сечения арматуры будет:
Принимаем 2Ø14 А500,
б) Верхняя (сетки B500) в растянутую зону прямоугольного сечения на средних опорах при отрицательном изгибающем моменте
По Таблице 13 Приложения 10 методических указаний при αm=0.26ξ=0.303
0.303<0.502, ξ<ξR, следовательно, высота сжатой зоны не превышает предельно допустимую, разрушение бетона в сжатой зоне не произойдет.
Высота сжатой зоны тогда будет
x= ξ∙h0=0.303∙27=8.2см
Требуемая площадь сечения арматуры будет:
Принимаем по Таблице 4 две рулонные сетки С-3 с поперечным направлением стержней рабочей арматуры размерами 3260х16240мми 3260х12900,As=2∙1.84=3.68см2>3.02 см2.
в) Верхняя (стержни А500) в растянутую зону прямоугольного сечения на расстоянии 1.05 от опоры при отрицательном изгибающем моменте
По Таблице 13 Приложения 10 методических указаний при αm=0.12ξ=0.122
0.122<0.493, ξ<ξR, следовательно, высота сжатой зоны не превышает предельно допустимую, разрушение бетона в сжатой зоне не произойдет.
Высота сжатой зоны тогда будет
x= ξ∙h0=0.303∙27=3.3см
Требуемая площадь сечения арматуры будет:
Принимаем 2Ø10 А500,
Рисунок 19. Армирование второстепенной балки
Рисунок 20. Схема армирования второстепенных балок рулонными сетками
Рисунок 21. Армирование второстепенной балки