- •1 Общие сведения
- •2.Определение параметров рельсовой линии
- •2.1. Расчет удельного активного сопротивления двухпроводной рельсовой линии
- •2.3. Расчет полного удельного сопротивления zп. Рельсовой петли переменному току
- •4. Расчет и построение зависимости модуля
- •5. Определение предельных длин рельсовой линии
- •6. Определение входных сопротивлений аппаратуры
2.3. Расчет полного удельного сопротивления zп. Рельсовой петли переменному току
Полное удельное сопротивление ZП рельсовой линии переменному
току
Z |
П |
= r + j ⋅ ω ⋅ L |
= |
|
Z |
П |
|
⋅e j⋅ϕн , |
(2.9) |
|
|
|
| ||||||||
|
П |
|
|
|
|
|
|
|
где ZП - модуль
|
|
= |
|
, |
|
|
ZП |
|
r2 + (ωc ⋅ LП )2 |
(2.10) |
| ||
|
|
ZП = 0, 2912 + (314, 2 ⋅ 1,637 ⋅ 10 −3 )2 = 0,591 Ом/км;
φн - аргумент
ϕн = arctg |
ωc ⋅ LП , |
|
|
(2.11) |
| |||
|
|
r |
|
|
|
| ||
ϕн = arctg |
314, 2 ⋅ 1,637 |
⋅10−3 |
o |
; |
| |||
|
0, 291 |
|
= 60,5 |
| ||||
|
|
|
|
|
|
Z П = 0,591⋅ e j⋅60,5o Ом/км.
Двухпроводную рельсовую линию можно представить в виде четырехполюсника с коэффициентами АВСD, которые в нормальном режиме зависят от первичных и вторичных параметров распределения электрической цепи.
К первичным параметрам относятся вычисленное значение ZП и минимальное удельное сопротивление изоляции rи . мин , которое при расчетах нормального режима принимается равным 1 Ом⋅км.
13
К волновым параметрам рельсового четырехполюсника в нормальном режиме относятся волновое сопротивление ZВ , Ом, рельсовой линии и коэффициент γ распространения электромагнитной волны в рельсовой линии 1/км, которые вычисляют по типовым формулам теории линейных электрических цепей:
Z |
|
= |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
Z |
|
|
⋅ e j⋅ωс LП |
, |
(2.12) |
| |||||||||||||||||||
В |
Z |
П |
⋅ r |
|
Z |
П |
⋅ 1 |
П |
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
И . МИН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |||||||||||||||||||||||
|
|
|
γ = |
Z П |
|
= |
ZП |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(2.13) |
| ||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
Z П |
|
⋅ e j⋅ωс LП |
| |||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
rИ . МИН |
|
|
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z В = 0,591 ⋅ e j ⋅60,5o = 0,769 ⋅ e j⋅30,25о Ом;
γ = 0,591 ⋅ e j ⋅60,5o = 0,769 ⋅ e j⋅30,25о 1/км.
14
ПО
.
МАКС
МАКСИМАЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПЕРЕДАЧИ ОСНОВНОЙ
СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ РЕЛЬСОВОЙ ЦЕПИ В
НОРМАЛЬНОМ РЕЖИМЕ ПО КОНЦАМ РЕЛЬСОВОЙ ЛИНИИ ОТ
ДЛИНЫ РЕЛЬСОВОЙ ЦЕПИ
Рассматриваемая функция имеет вид: |
|
| |||||
|
Z ПО |
|
⋅ N = F (l) , |
(3.1) |
| ||
|
|
| |||||
гдеl - длина рельсовой цепи, км; |
|
|
|
|
| ||
N - аппаратурный коэффициент, |
зависящий от |
конструктивных особенностей |
| ||||
источника питания и путевого реле |
|
|
|
|
| ||
N = |
К з ⋅ Ки , |
(3.2) |
| ||||
|
|
|
|
Квн |
|
|
где Кз - коэффициент запаса по току путевого реле, равный отношению рабочего тока реле к току его срабатывания, согласно заданию Кз = 1,05 ;
Ки - коэффициент нестабильности источника рельсовой цепи, равный отношению максимального значения напряжения эквивалентного генератора основной схемы замещения рельсовой цепи к его минимальному значению, согласно заданию Ки = 1,10 ;
Квн - коэффициент надежного возврата путевого реле, равный отношению тока надежного отпадания якоря путевого реле к его току срабатывания, согласно заданию
Квн = 0,45 .
N = 1,05 ⋅1,10 = 2,567 . 0, 45
Z - максимальное сопротивление передачи основной схемы
замещения электрической рельсовой цепи в нормальном режиме по концам рельсовой линии
15
Ζ ПО . МАКС = С ⋅Ζ ВХ .О2 + 2⋅ А ⋅Ζ ВХ .О + В (3.3)
где А, В, С и D – коэффициенты рельсового четырехполюсника в нормальном режиме, определяются по следующим формулам:
А = D = ch ( γ ⋅l); B = Z B ⋅ sh (γ ⋅l); C = |
sh (γ ⋅l) |
(3.4) |
| |||
|
|
| ||||
ZB |
| |||||
|
|
|
|
| ||
Распишем формулу 4.2. подробнее |
|
|
|
| ||
Ζ ПО ( l) = |
sh (γ ⋅l) |
⋅ Ζ ВХ .О2 + 2⋅ ch (γ ⋅ l )⋅ Ζ ВХ .О + Z B ⋅ sh (γ ⋅l) |
(3.5) |
| ||
|
| |||||
|
ZB |
|
|
|
|
Подставим значения:
Ζ ПО
ПО ( l) =
ПО ( l) =
ПО ( l) =
ПО ( l) =
ПО ( l) =
|
|
|
|
j⋅30,25о |
⋅ l ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |||||||||||||||||
( l) = |
sh (0,769 ⋅ e |
|
⋅ Ζ ВХ . О |
2 + 2 ⋅ ch (0,769 ⋅ e j ⋅30,25о ⋅ l )⋅ Ζ ВХ . О + 0, 769 ⋅ e j⋅30,25о ⋅ sh (0,769 ⋅ e j⋅30,25о ⋅ l ) |
|
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
j⋅30,25о |
|
|
|
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
0,769 ⋅ e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||||||||||||||
|
sh (0, 769⋅ e j⋅30,25о ⋅l ) |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
|
| ||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
⋅ (0, 2 |
⋅ e j ⋅ 20 |
|
|
) 2 |
+ 2 ⋅ ch (0, 769 |
⋅ e j ⋅30,25 |
⋅ l )⋅ (0, 2 |
⋅ e j⋅20 |
|
) |
+ 0, 769 |
⋅ e j⋅30,25 |
|
⋅ sh (0, 769⋅ e j⋅30,25 |
⋅l ) |
| |||||||||||||||||||||||||||
0, 769 |
⋅ e |
j⋅30,25о |
|
|
|
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
sh (0, 769⋅ e j⋅30,25о ⋅l ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
о |
|
о |
| ||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
⋅ (0, 25 ⋅ e j ⋅ 20 |
|
) 2 + 2 ⋅ ch (0, 769 ⋅ e j ⋅30,25 |
⋅ l )⋅ (0, 25 ⋅ e j |
⋅20 |
|
) + 0, 769 ⋅ e j⋅30,25 |
|
⋅ sh (0, 769⋅ e j⋅30,25 ⋅l ) |
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||
0, 769 |
⋅ e |
j⋅30,25о |
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
sh (0, 769⋅ e j⋅30,25о ⋅l ) |
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
|
| ||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
⋅ (0,3 |
⋅ e j ⋅ 20 |
|
|
|
) 2 |
+ 2 ⋅ ch (0, 769 |
⋅ e j ⋅30,25 |
⋅ l )⋅ (0,3 ⋅ e j⋅20 |
|
|
) + 0, 769 |
⋅ e j⋅30,25 |
|
|
⋅ sh (0, 769⋅ e j⋅30,25 |
⋅l ) |
| |||||||||||||||||||||||||||
0, 769 |
⋅ e |
j⋅30,25о |
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
sh (0, 769⋅ e j⋅30,25о ⋅l ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
о |
|
о |
| ||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
⋅ (0,35 ⋅ e j ⋅ 20 |
|
|
) 2 + 2 ⋅ ch (0, 769 ⋅ e j ⋅30,25 |
|
⋅ l )⋅ (0,35 ⋅ e j⋅20 |
|
|
) + 0, 769 ⋅ e j⋅30,25 |
|
|
⋅ sh (0, 769⋅ e j⋅30,25 ⋅l ) |
| |||||||||||||||||||||||||||||||||
0, 769 |
⋅ e |
j⋅30,25о |
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
sh (0, 769⋅ e j⋅30,25о ⋅l ) |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
|
| ||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
⋅ (0, 4 |
⋅ e j ⋅ 20 |
|
|
) 2 |
+ 2 ⋅ ch (0, 769 |
⋅ e j ⋅30,25 |
⋅ l )⋅ (0, 4 |
⋅ e j⋅20 |
|
) |
+ 0, 769 |
⋅ e j⋅30,25 |
|
⋅ sh (0, 769⋅ e j⋅30,25 |
⋅l ) |
| ||||||||||||||||||||||||||||||
0, 769 |
⋅ e |
j⋅30,25о |
|
|
|
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гиперболические функции от комплексной переменной (γ·l) определяем по
следующим формулам: |
|
ch(γ·l) = ch(α·l + jβ·l) = ch(α·l)·cos(β·l) + jsh(α·l)· sin(β·l) |
(3.6) |
sh(γ·l) = sh(α·l + jβ·l) = sh(α·l)· cos(β·l) + jch(α·l)· sin(β·l) |
(3.7) |
где: α – километрический коэффициент затухания; |
|
16 |
|
β – километрический коэффициент фазы.
ZВХ .О - входное сопротивление
Z ВХ .О = |
|
ZВХ .О |
|
⋅ е j⋅ϕВХ . О , |
(3.8) |
|
|
|
|
где φВХ .О - аргумент, согласно заданию ϕВХ .О = 20о .
Как известно из теории γ = a + βi (слайд №45). Для нахождения переведем γ коэффициент распространения электромагнитной волны в рельсовой линии из показательной формы в тригонометрическую.
γ = 0,769 ⋅ e j⋅30,25о = 0,769 ⋅ cos(30,25) + i 0,769 ⋅ sin(30,25) = 0,674 + i0,405
Для каждого значения модуля входного сопротивления, начиная с ZВХ .О = 0, 2 , строим зависимость Z ПО ⋅ N = F (l) - рисунок 3.1.
Из-за громоздкости вычислений все вычисления произведем в программном пакете Mathcad 15
Для наглядности приведем вычисления для ZВХ .О = 0, 2 ⋅ е j⋅16
В этом программном пакете гиперболические функции представим в
виде
17
Z ПО ⋅ N ,Ом
ZВХ .0 = 0,3
ZВХ .0 = 0,35
ZВХ .0 = 0, 4
ZВХ .0 = 0, 25
ZВХ .0 = 0, 2
l, км
Рис.3.2 - Зависимость Z ПО ⋅ N = F (l) ,
18