6. Определение входных сопротивлений аппаратуры

РЕЛЕЙНОГО И ПИТАЮЩИХ КОНЦОВ

Входные сопротивления аппаратуры релейного Z_ВХ и питающего Z_ВХ^′ концов, подключаемых к дроссель-трансформатору определяются из выражений (6.1) и (6.2)

^ZВХ	=		^ВДР ^− ^ZВХ.О ^⋅ ^DДР			;		(6.1)
			^CДР ^⋅ ^ZВХ.О ^− ^АДР
^ZВХ	′	=			^ВДП ^− ^ZВХ.О ^⋅ ^АДП		,	(6.2)
					^CДП ^⋅ ^ZВХ.О ^− ^DДП

где коэффициенты четырехполюсников дроссель-трансформаторов питающего и релейного концов типа ДТ-0,6, в соответствии с заданием

равны: А_ДП = 1, 03⋅ е^{− j⋅3,0o} ; B_ДП = 0,12 ⋅ е ^j⋅72o ; C_ДП = 0, 23⋅ е^{− j⋅81o} ; D_ДП = 0,13⋅ е ^j⋅2o ;

А	= 0,13⋅ е ^j^⋅^2^o ; B	ДP	= 0,12 ⋅ е ^j^⋅^72^o ;C	ДР	= 0, 23⋅ е^− ^j^⋅^81^o ; D	ДP	= 1, 03	⋅ е− j⋅3^o .
Д P

Значения Z_{ВХ .О} -берем из пункта 5.

Из –за громоздкости вычисления произведем в программном пакете Mathcad 15. Для простоты вычислений создадим функцию Rec2Pold, которая переводит комплексное число из алгебраической формы в показательную.

В качестве примера приведем вычисление для первого предельного пролета.

Z ВХ =	0,12 ⋅ е ^j ^⋅ ^72^o − 5,8 ⋅ 1, 03⋅ е^− ^j^⋅^3,0^o				= −0,558 − j ⋅ 4, 449	= 4, 488	⋅ е	− j⋅97,5^o	;
	0, 23 ⋅ е − j ⋅81^o	⋅ 5,8 − 0,13⋅ е ^j^⋅^2^o
Z ВХ ^′ =	0,12 ⋅ е ^j ^⋅ ^72^o − 5,8 ⋅ 1, 03⋅ е^− ^j^⋅^3,0^o				= −0,558 − j ⋅ 4, 449	= 4, 488		o
	o	⋅ 5,8 − 0,13⋅ е ^j^⋅^2	o	⋅ е− j⋅97,5 .
	0, 23 ⋅ е ^− ^j ^⋅^81
				24

Значения всех входных сопротивлений питающего и релейного концов сведем в таблицу:

Таблица 6.1 – Зависимость сопротивлений релейного и питающего концов от модулей входных сопротивлений

Модуль входного

Входное

Входное

сопротивление

сопротивление

^ZВХ.О

сопротивления,

,

релейного конца

питающего

Ом

ZВХ , Ом

конца ZВХ ^′ ,Ом

5,8

4, 488⋅ е− j⋅97,5^o

4, 488⋅ е− j⋅97,5^o

7,8

5,34⋅ е− j⋅84,9^o

5,34⋅ е− j⋅84,9^o

9,8

5,92⋅ е− j⋅80.9^o

5,92⋅ е− j⋅80.9^o

12

6,484⋅ е− j⋅77,5

6,484⋅ е− j⋅77,5

14

7,626⋅ е^− ^j^⋅^74,5

7,626⋅ е^− ^j^⋅^74,5

^ZВХ.О

Вывод: C увеличением

модулей входных сопротивлений

модули

входных сопротивлений релейного и питающего концов увеличиваются.

25

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате выполнения работы были определены следующие параметры:

• полного удельного сопротивления двухпроводной рельсовой линии;

• вторичных параметров рельсовой линии;

• произведен расчет и построен график зависимости от длины рельсовой цепи модуля максимального сопротивления передачи Z_{ПО МАКС} основной схемы замещения электрической рельсовой цепи в нормальном режиме для разных сопротивлений по концам рельсовых линии;

• произведен расчет и построен график зависимости от длины рельсовой цепи минимального сопротивления передачи Z_{ПОШ МИН} основной схемы замещения электрической рельсовой цепи в шунтовом режиме для разных сопротивлений по концам рельсовой линии;

• определены максимальные длины рельсовой линии и величины сопротивлений по концам рельсовой цепи по условию выполнения нормального и шунтового режимов;

• определены входные сопротивления аппаратуры релейного и питающих концов.

Было установлено, что при заданных параметрах для обеспечения режима, при котором строго выполняется нормальный и шунтовый режимы работы рельсовой цепи при наиболее неблагоприятных условиях, при увеличении длины рельсового пути необходимо увеличивать значение модуля входного сопротивления.

Характер изменения входного сопротивления от длины рельсового пути представлен на рисунке 5.2 и имеет нелинейный характер.

26

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Теория линейных электрических цепей: Задание на курсовой проектс методическими указаниями для студентов IV курса / Ю.Г. Боробков, И.А. Журавлев. Московский государственный университет путей сообщений,

2014. – 20 с.

2. Улахович Д.А. Основы теории линейных электрических цепей: Учебное пособие – СПб.: БВХ-Петербург, 2009. – 816 с.: ил. – (Учебная литература для вузов).

3. Волков Е.А., Сановский Э.И., Сидорович. Теория линейных электрических цепей железнодорожной автоматики, телемеханики и связи: Учебник для вузов ж.-д. транспорта / Под общей ред. Проф. В.А. Кудряшова.

– М.: Маршрут, 2005. – 509 с.

27