- •Костромской Государственный Технологический Университет
- •Гидрологические характеристики в створе водомерного поста.
- •Расчёт исходных данных для определения коэффициентов вариации средних и максимальных годовых расходов воды в створе водомерного поста.
- •1.2 Гидрологические расчёты реки в лимитирующих створах и определение возможной продолжительности лесосплава.
- •Расчётные гидрологические характеристики лимитирующих створов при различных отметках уровней.
- •Среднедекадные расходы воды в расчётных створах.
- •Значения расчётных параметров в створах № 1, № 2.
- •1.3 Расчёт гарантированных водоёмных уровней на береговом плотбище.
- •Гарантированные уровни для Тп – 6 – 9 – 12 – 15 суток, периода вывоза плотов.
- •Расчёт коэффициентов вариации для средних гарантированных уровней на плотбище.
- •Разработка технологического процесса плотового лесосплава.
- •2.1 Определение размеров плотов и потребности формировочного такелажа.
- •Сортиментный состав лесоматериалов на складе.
- •Значения коэффициента полнодревесности пучка, к0.
- •Параметры сортиментных пучков береговой сплотки.
- •Расчёт количества плотов производим по форме таблицы 2.4 Сведения о береговой сплотке.
- •Расход такелажа на плот в укрупнённых показателях определяем по форме таблицы 2.5. Расход формировочного такелажа на плот.
- •2.2 Определение потребной площади плотбища и объёма земляных работ.
- •2.3 Расчёт необходимого количества агрегатов для береговой сплотки.
- •2.4. Расчёт количества буксирного флота.
- •3.Организация первоначального лесосплава на участке №2
- •3.1. Лесопропускная способность расчётных лимитирующих створов реки.
- •Значения коэффициента в зависимости от ширины реки.
- •Расчёт лесопропускной способности реки.
- •3.2. Организация работ на сброске и проплаве лесоматериалов.
- •Расчёт потребности механизмов и рабочих на сброску лесоматериалов.
- •3.3. Разработка совмещённого графика лесосплава.
- •Расчёт поперечной запани.
- •4.1 Определение длины пыжа.
- •Средние гидравлические характеристики реки в створе запани (6 мая – начало заполнения запани, по гидрографу створа запани (рис.1,7))
- •Значение длины пыжа.
- •4.2. Выбор типа запани, расчёт сил действующих на запань.
- •Гидравлические характеристики в створе запани при р – 10 %.
- •4.3. Выбор креплений запани (опор и лежней).
- •Наплавные элементы и береговые опоры. Принимаем две береговые анкерные опоры, т.К. Берег незатопляемый, в качестве опоры принимаем анкерно-стенчатую.
- •Высота опорной стенки hс определяется по зависимости (3стр.114):
- •Заключение.
- •Список использованных источников.
4.3. Выбор креплений запани (опор и лежней).
Натяжения лежня запани определяем по зависимости (3.стр.103):
Т = К Рд (4.7)
где К – коэффициент зависящий от стрелы провеса лежня f, принимается по таблице 19, (3.стр.104). Рекомендуется значение f = 0,3 вз , при этом длина лежня в пределах запани
L = 1,23 вз , коэффициент К = 0,57.
Т = 0,57 * 427492 = 243670 Н
Расчётное натяжение лежня определяется по зависимости (3.стр.104):
Тр = 3 Т (4.8)
3 – коэффициент запаса принимаемый для лежней
Тр = 3 * 243670 = 701010,0 Н
При лежнево сетчатой запани натяжение верхней ветви лежня Тв ,
определяем (3.стр.104): Тв = Тр (0,7tп / (d + tп)) (4.9)
где tп – подводная толщина пыжа у запани, принимается по таблице 20,
tп = f(V,h) (3.стр.105);
d – возвышение верхней ветви лежня над водой, в зависимости от конструкции плитки запани, d = 0,35 (3.стр.104);
Тв = 731010 (0,7 *1,5/ (1,5+0,35)) = 409366 Н
Натяжение нижней ветви лежня Тн:
Тн = Тр – Тв = 731010 –409366 = 301644 Н
Для лежней принимают канаты диаметром от 30 до 60 мм.
Число канатов определяем по зависимости (3.стр.104):
I = Тр / R (4.10)
R – разрывное усилие каната.
Расчётное натяжение в подвесках Тр.пд определяем по эмпирической зависимости (3.стр.104): Тр.пд = 0,21 Руд lп (4.11)
где Руд – удельное натяжение лежня приходящееся на 1 м его длины в пределах речной части: Руд = Тр / Lрч (4.12)
где Lрч = 1,23 вз, Lрч = 1,23 * 73 = 89,8 м
Руд = 731010 / 89,8 = 8140 Н на погонный метр;
lп – расстояние между подвесками. Принимается не менее 0,5 длины сплавляемых лесоматериалов: lп = 4,5 / 2 = 2,25 м
Тогда Тр.пд = 0,21 * 8140 * 2,25 = 3846 Н
Выбор канатов:
-
верхняя ветвь лежня имеет расчётное натяжение
Тр.в = 409366 Н = 409,366 кН
-
нижняя ветвь имеет Тр.н = 301646 Н = 301,644 кН
Принимается лежень: верхней ветви – канат стальной, двойной свивки,d=28мм; типа ЛК – Р, конструкции 6 х 16 (1 + 6 + 6 / 6) + 1 о.с. по ГОСТ 2688 – 80, маркировочная группа проволоки 1764 мПа, масса 1000 м – 2911кг, разрывное усилие 430 кН > 409 кН, что удовлетворяет существующим нормативам.
Нижняя ветвь – канат стальной d=24мм, двойной свивки, типа ЛК – Р конструкции 6 х 19 (1 + 6 + 6 / 6), ГОСТ 2688 – 80, маркировочная группа по временному сопротивлению разрыву 1700 мПа. Разрывное усилие
311 кН > Тр.н =301 масса 1000 м – 2110 кг.
Длина лежня определяется по формуле: Lл = 1,23 вз + 100 + 20 (4.13)
где 100 и 20 м – расстояние от уреза воды до опор и концов закрепления на анкере: Lл = 1,23 * 73+ 100 + 20 = 209,8 м
-Канат для подвесок, при Тр.пд =3846 Н = 4 кН
Принимаем канат стальной, d = 18 мм (меньше не допускается для запаней), двойной свивки, типа ЛК – Р, конструкции 6 х 19 (1 + 6 + 6 / 6), ГОСТ 2688 – 80, маркировочная группа по временному сопротивлению разрыву 1600 мПа, масса 1000 м – 1220 кг, разрывное усилие 169 кН > 4,0 кН.
Длина подвесок определяется по формуле (3.стр.105):
lпод = 1,57 (tп + d) (4.14)
lпод = 1.57 (1,5 + 0.35) = 2,91 м
Рис 4.1 Схема к расчету лежня
Количество подвесок: nпод = 1,23 вз / lм.пд
lм.пд = расстояние между подвесками, lм.пд = 2,25 м
nпод = 1,23 * 73 / 2,25 = 40 шт