- •Экспериментальные и расчетные данные
- •Контроль процесса
- •Таблица 2.1.1
- •Библиографический список
- •2.2.2. Введение
- •2.2.3. Теоретические основы процесса
- •Выход по току
- •Удельный расход электроэнергии
- •Состав электролита
- •Исходные данные
- •Расчет технологических показателей
- •Таблица 2.2.4
- •2.3.2.Введение
- •2.3.3. Теоретические основы процесса
- •2.3.5. Расчетная часть
- •Исходные данные
- •2.3.7. Задание
- •Библиографический список
- •Таблица 3.3.1
- •3.3.4. Выбор оптимального технологического режима
- •3.3.5. Описание лабораторной установки
- •3.3.8. Задание
94
Получение в больших масштабах серной кислоты осуществляют контактным методом, включающим в себя: получение SO2 путем обжига колчедана или сжигания серы; контактное окисление SO2 в SO3 и абсорбцию оксида серы (VI) с получением концентрированной серной кислоты или олеума.
Стадия |
окисления |
SO2 в |
SO3 |
на |
оксидном |
|
катализаторе |
является |
типичным |
примером |
|||
гетерогенно-каталитического процесса. |
|
2.3.3. Теоретические основы процесса
Химизм, равновесие и кинетика.
Реакция окисления
SO2 + 1/2 O2 |
SO3 |
протекает с уменьшением объема и выделением тепла. Изменение стандартной молярной энтальпии реакции
∆ |
= -98,8 кДж/моль. Константа |
|||||
рассчитанная по уравнению |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∙ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
P |
,P |
,P |
– |
|
|
SO |
SO |
O |
||
|
|
|
3 |
2 |
2 |
|
парциальные
равновесия,
равновесные
давления
SO3, SO2 и O2, имеет значения в диапазоне 103 - 10 в интервале температур 400-600°С.
∆ = -70,9 кДж/моль.
Для газовой смеси, используемой в процессе окисления SO2 в качестве исходной и содержащей 7% SO2, 11% О2 и 82% N2 (по объему), при давлении
95
0,1 МПа равновесная степень превращения SO2 (X*) имеет следующие значения:
Таблица 2.3.1 Зависимость равновесной степени превращения от температуры
t, oC |
400 |
440 |
480 |
520 |
560 |
590 |
650 |
Х*, % |
99,2 |
98,0 |
95,4 |
90,7 |
82,5 |
75,0 |
58,5 |
В интервале температур 400 – 1000°С реакция окисления SO2 обратима. При температурах ниже 400°С равновесие почти полностью смещено в сторону SO3, при температурах выше 1000°С – в сторону исходных веществ. На равновесную степень превращения в соответствии с принципом Ле-Шателье положительно влияют понижение температуры, повышение давления, увеличение концентрации кислорода и вывод SO3 из зоны реакции.
Реакция не протекает без катализатора из-за высокого значения энергии активации
(Еа = ~280 кДж/моль). Процесс окисления с заметной скоростью для различных катализаторов начинается
при определенной температуре - температуре зажигания. Реакция ускоряется в присутствии платины (Еа = 70 кДж/моль) при температуре не ниже
25О°С, оксида железа (III) (Еа = 150 кДж/моль) при температуре не ниже 55О°С; катализаторы на основе
оксида ванадия (V) при температуре не ниже 400°С
(Еа = 90 кДж/моль).
Платиновый катализатор обладает наибольшей активностью, однако дорог и быстро отравляется ядами (мышьяком, селеном, хлором и др.). Оксид железа (III) - малоактивный катализатор. В настоящее время в производстве серной кислоты применяется только ванадиевый катализатор.
|
96 |
|
|
Активными |
компонентами |
ванадиевых |
|
катализаторов |
являются |
сульфо- |
и |
пиросульфованадаты калия, которые в условиях проведения реакции находятся в расплавленном
состоянии |
на |
поверхности |
кремнеземистого |
носителя. |
Формы |
контактной |
массы - гранулы, |
кольца. Рабочий интервал температур 400 - 600°С.
При |
температурах |
выше |
600°С |
активность |
|
катализатора |
уменьшается |
из-за |
разрушения |
||
активного комплекса |
V2О5 ∙ K2S2O7 и взаимодействия |
компонентов контактной массы с носителем. При температурах ниже 400°С возможно образование каталитически неактивного соединения - сульфата
ванадила VOSO4. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Процесс |
|
гетерогенного |
катализа |
на |
||||||
пористом |
|
катализаторе многостадиен. |
В |
общем |
||||||
виде |
различаются следующие стадии: |
|
|
|||||||
1). |
Перенос |
|
газообразных |
веществ |
из |
|||||
объема |
к |
поверхности |
катализатора (внешняя |
|||||||
диффузия); |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2). |
Диффузия |
реагирующих |
веществ |
внутри |
||||||
пор |
катализатора (внутренняя диффузия); |
|
||||||||
3). Адсорбция O2 и SO2 на катализаторе; |
|
|||||||||
4). |
Химическое |
взаимодействие |
исходных |
|||||||
веществ с участием катализатора; |
|
|
|
|||||||
5). Десорбция SO3; |
|
|
|
|
|
|||||
6). Диффузия |
|
SO3 |
внутри зерна катализатора к |
|||||||
его поверхности (внутренняя диффузия); |
|
|||||||||
7). |
Перенос |
|
продукта |
реакции |
в |
газовую фазу |
||||
(внешняя диффузия). |
|
|
|
|
|
Скорость всего процесса определяется скоростью наиболее медленной стадии. В зависимости от выбранных условий скорость образования SO3 определяется скоростью внешней или внутренней диффузии или же скоростью химического взаимодействия.
При промышленных скоростях газового потока и при использовании катализатора с диаметром гранул
97
не более 0,5 см и с размером пор 5·10-5 см процесс окисления оксида серы (IV) протекает в кинетической области.
Г.К. Боресков установил, что скорость окисления SO2 на ванадиевом катализаторе приближенно описывается уравнением
|
|
|
|
|
|
|
0 ,8 |
|
|
|
|
|
|||
r k CO |
|
|
CSO2 CSO2 |
|
|
||
|
|
|
|||||
|
2 |
|
CSO |
3 |
|
|
(2.3.1) |
|
|
|
|
|
|
|
где С |
|
- текущие концентрации |
веществ; |
||
C |
|
- равновесная |
SO |
||
|
|
2 |
концентрация при данной |
||
температуре; |
||
k |
|
- константа скорости. |
Из уравнения 2.3.1 следует, что скорость реакции уменьшается с приближением к равновесию.
Константа скорости возрастает в пределах температур работы катализатора 400-600°С согласно закону Аррениуса. При изменении температуры с 400 до 500°С она увеличивается в 30 раз, однако
при |
этом наблюдается |
|
падение |
значения движущей |
|||||
|
|
|
C |
|
|
C |
|
|
|
силы |
процесса |
( |
|
SO |
|
|
). |
Движущая |
сила |
|
2 |
SO |
|||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
уменьшается, так как с ростом температуры
равновесие |
|
реакции смещается влево |
и растет |
|
значение |
C |
|
. Поэтому зависимость |
скорости |
SO |
||||
|
|
2 |
|
|
процесса от температуры, при прочих постоянных условиях (Р, С, τ), представляет собой кривую с максимумом (рис.2.3.1): до оптимальной температуры скорость растет за счет значительного возрастания k, а затем понижается в силу того, что начинает преимущественно сказываться уменьшение движущей
98
силы. Поскольку наибольшее влияние на величину движущей силы процесса оказывает концентрация
кислорода (высокий порядок PO2 в кинетическом
уравнении), то можно считать, что адсорбция кислорода поверхностью катализатора лимитирует скорость окисления и k является константой скорости хемосорбции кислорода.
Скорость образования SO3
o |
o |
С |
t опт. |
t, |
Рис. 2.3.1 Влияние температуры на скорость реакции образования оксида серы (VI) при постоянном времени контактирования
2.3.4. Выбор технологического режима.
Температура. Выбор температурного режима, обеспечивающего высокую скорость и выход обратимой экзотермической реакции, довольно сложен, так как изменение температуры противоположным образом влияет на величину равновесного выхода продукта и скорость превращения SO2 в SO3. Налицо противоречие между кинетикой и термодинамикой процесса.
Процесс окисления SO2 в SO3 обратимый, экзотермический, поэтому для получения 100%-го
99
выхода оксида серы (VI) необходима температура не выше, чем 400 - 425°С. Однако скорость процесса при этой температуре мала даже при наличии катализатора (рис.2.3.2).
X, %
100
80
60
40
20
Рис.2.3.2 Изменение степени превращения оксида серы (IV) при различных температурных режимах: 1- 600°С, 2
– 450°С, 3 – 600-400°С
Если вести процесс при постоянной температуре 600°С, то начальная скорость реакции будет высокой, но, в соответствии с состоянием равновесия, процесс заканчивается при достижении значительно меньшей степени превращения, чем при 400°С. Для обеспечения и высокой интенсивности процесса, и высокого выхода необходимо проводить окисление оксида серы (IV) при переменных условиях (режим работы по Линии Оптимальных Температур - ЛОТ).
На рис.2.3.3 приведен график зависимости равновесного и практического выхода от температуры при различных временах контактирования. С увеличением времени
100
контактирования максимум на кривых смещается в сторону более низких температур. Кривую, соединяющую максимумы на различных кривых, называют линией оптимальных температур.
ЛОТ – это режим проведения процесса с понижением температуры и увеличением времени контактирования. При проведении процесса по линии оптимальных температур окисление оксида серы (IV) протекает с максимально возможными скоростями в каждый момент. Понижение температуры к концу
процесса |
с 600 |
до 400°С позволяет получить |
||
высокий |
выход |
продукта |
при |
достаточной |
производительности процесса. Схема организации этого процесса приведена на рис.2.3.4
|
|
100 |
|
|
|
|
90 |
,% |
|
|
80 |
3 |
70 |
||
|
|||
SO |
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
40 |
|
|
|
30 |
|
|
|
20 |
|
|
|
10 |
A |
|
|
|
|
|
|
|
Равновесная |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сек |
|
|
|
|
кривая |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сек |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Линия |
|
||||
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
|
|
сек |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
5 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
опт |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сек |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
темп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
B 4 3
2 1
|
420 |
460 |
500 |
540 |
580 |
620 |
|
|
|
|
|
|
t,oС |
|
|
|
|
Рис.2.3.3 |
Зависимость |
выхода |
продукта |
η |
от |
|||
температуры при различном времени контактирования. |
|
101
Соотношение исходных компонентов. Состав исходной газовой смеси также влияет на величину равновесного выхода и скорость окисления (Табл. 2.3.2). Процесс ведут с избытком кислорода относительно стехиометрического. При этом возрастает скорость процесса и увеличивается равновесный выход продукта.
Таблица 2.3.2
Зависимость равновесного выхода η* от состава исходной газовой смеси
Состав газа, |
Объемное |
Равновесный |
|
% объемн. |
отношение |
выход |
|
|
|
O 2 : SO2 |
η* |
О2 |
SO2 |
|
(при 475°С и |
|
|
|
0,1 МПа) |
|
|
|
|
16,7 |
3,0 |
5,57 |
97,16 |
13,9 |
5,0 |
2,78 |
96,75 |
11,0 |
7,0 |
1,57 |
96,07 |
8,15 |
9,0 |
0,9 |
94,61 |
5,5 |
11,0 |
0,5 |
92,20 |
|
|
|
|
Газ, поступающий в реакционный аппарат, предназначенный для окисления SO2, имеет примерный состав: 7% SO2, 11% О2 и 82% N2. При таком соотношении О2 и SO2 окисление оксида серы (IV) протекает достаточно полно и автотермично за счет тепла, выделяющегося в ходе окисления, что облегчает создание оптимального температурного режима в первом слое катализатора; при более высокой концентрации SO2 (8 - 8,5%) перегрев катализатора может привести его к дезактивации. Дальнейшее увеличение отношения О2 к SO2 путем
102
разбавления газа воздухом при незначительном увеличении выхода приводит к снижению концентрации SO2 в газе и к увеличению объема поступающего на контактирование газа.
Объемное отношение О2 к SO2 может быть увеличено путем разбавления поступающего (из
реактора |
для окисления серы |
или из |
обжиговых |
печей, в |
которых обжигают |
колчедан) |
газа |
воздухом, обогащенным кислородом. Это значительно интенсифицирует процесс, но удорожает и усложняет его.
Давление. В зависимости от выбранной температуры эффективность воздействия давления различна. При низких температурах, когда равновесные степени превращения оксида серы (IV) высоки, давление незначительно сказывается на смещении равновесия (Табл.2.3.3). При высоких
температурах, когда |
окисление |
происходит |
далеко |
|
не |
полностью, |
давление |
может стать |
одним |
из решающих факторов, обеспечивающих высокую степень превращения.
При применении повышенного давления уменьшаются объемы перерабатываемых газов и, следовательно, размеры аппаратов; увеличивается степень превращения и улучшается кинетика процесса; снижается металлоемкость и сокращаются производственные площади; появляется возможность концентрирования энергии и ее утилизации. Все это имеет большое значение для агрегатов большой единичной мощности.
Но применение повышенного давления ведет к усложнению аппаратуры, более высоким энергетическим затратам. Поэтому выбор давления определяется оптимизацией на основе экономических критериев эффективности процесса.
В настоящее время в промышленности процесс окисления SO2 в SO3 проводится при атмосферном давлении.
103
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зависимость равновесного выхода |
* |
|
от температуры |
|||||||
SO |
3 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при различном давлении |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
t,°C |
Равновесный выход SO3 |
% при давлении |
||||||||
|
0,1 |
0,5 |
|
1 |
2.5 |
|
5,0 |
|
10,0 |
|
400 |
99,2 |
99,6 |
|
99,7 |
99,9 |
|
99,9 |
|
99,9 |
|
500 |
93,8 |
96,9 |
|
97,9 |
98,6 |
|
99,0 |
|
99,3 |
|
600 |
73,4 |
85,8 |
|
89,5 |
93,3 |
|
95,0 |
|
96,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Организация проведения процесса по ЛОТ. |
||||||||||
Конструкция |
контактного |
аппарата |
должна |
|||||||
обеспечивать |
|
возможность |
|
|
проведения |
|||||
каталитического окисления |
оксида |
|
серы |
(IV) в |
||||||
условиях оптимального технологического |
режима. |
Вданном случае особенно важно обеспечить
снижение температуры по высоте аппарата от первого слоя к последнему в соответствии с линией оптимальных температур (рис.2.3.4).
|
|
100 |
8 |
|
|
|
7 |
6 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
,% |
|
80 |
5 |
4 |
|
|
3 |
||
3 |
|
|||
|
|
|
||
SO |
60 |
|
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
0 |
|
500 |
|
|
400 |
|
Равновесная кривая
ЛОТ
600
t,oC
Рис.2.3.4 Диаграмма η – t пятиступенчатого процесса контактирования с промежуточным теплообменом.
104
Исходный газ, поступающий в контактный аппарат, нагревают до температуры, несколько превышающей температуру зажигания ванадиевого катализатора (400 - 440°С) и направляют в первый катализаторный слой. Процесс окисления проводится как в первом слое, так и в последующих, в адиабатическом
режиме (без |
отвода тепла) - прямые 1, 3, 5, |
||
7. |
При |
окислении SO2 выделяется тепло, |
|
за |
счет |
которого |
повышается температура |
газовой смеси по линейной зависимости. Угол наклона прямой при этом зависит от концентрации SO2, поскольку с увеличением концентрации SO2 выделяется больше тепла и, следовательно, в большей степени повышается температура. В первом слое (прямая 1) процесс окисления ведут таким образом, чтобы температура газовой смеси на выходе не превышала предельную температуру активности катализатора. Затем, перед поступлением на второй и последующие слои
катализатора, |
газовая |
смесь |
охлаждается |
в |
выносных теплообменниках |
– линии 2, 4, 6, |
8. |
Выход при этом остается постоянным. На рис. 2.3.4 видно, что при проведении процесса в неподвижном слое катализатора наблюдается значительное отклонение состояния системы от линии оптимальных температур, которое допускается в промышленности
не более чем на 20%. |
|
|
|
При |
проведении |
процесса в |
псевдоожиженном |
слое |
катализатора |
скорость |
теплоотдачи |
возрастает. Движение в кипящем слое не только потока газов, но и твердых частиц дополнительно способствует выравниванию температуры по всему слою. Это позволяет проводить реакцию в каждом слое при практически постоянной температуре, т.е. при более «правильном» температурном режиме, чем
вслучае неподвижного слоя. Соответственно и
отклонения от линии оптимальных температур меньше.